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| | 物質の持っている仕事をする能力をエネルギーという。 | | 物質の持っている仕事をする能力をエネルギーという。 |
| | *[[wikipedia_ja:エネルギー|エネルギー(ウィキペディア）]]の自然科学の項を参照のこと。 | | *[[wikipedia_ja:エネルギー|エネルギー(ウィキペディア）]]の自然科学の項を参照のこと。 |
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| | ===仕事の単位=== | | ===仕事の単位=== |
| | 仕事の定義$W=\|\vec F\|\|\vec s\| \cos\theta$から、仕事の単位は、力の大きさ$\|\vec F\|$の単位と長さ$\|\vec s\|$の単位を掛けたものになる($ \cos\theta$ は無単位なので )。<br/> | | 仕事の定義$W=\|\vec F\|\|\vec s\| \cos\theta$から、仕事の単位は、力の大きさ$\|\vec F\|$の単位と長さ$\|\vec s\|$の単位を掛けたものになる($ \cos\theta$ は無単位なので )。<br/> |
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| | これを$J$(ジュール）と呼ぶ。$J=Nm$である。 | | これを$J$(ジュール）と呼ぶ。$J=Nm$である。 |
| | *[[wikipedia_ja:ジュール|ジュール(ウィキペディア）]] | | *[[wikipedia_ja:ジュール|ジュール(ウィキペディア）]] |
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| - | == 質点系の運動==
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| - | 2個以上の質点が集まって出来ている系を質点系という。<br/>
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| - | 質点系というときは、各質点は密集していても、離れ離れでも良い。互いに固着しようが、自由に動けようが構わない。<br/>
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| - | すべての物質は、分子の集合と考えたり、細分化して極小部分に分け、それらの集合と考えれば、十分な精度で、質点系とみなすことができる。<br/>
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| - | そのため質点系の運動の法則を、ニュートンの運動法則から導出すれば、その応用範囲は非常に広い。
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| - | === 質点系の運動と重心===
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| - | 系の任意の２つの質点間には作用・反作用の法則を満たす力が働いていてもよい。<br/>
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| - | この力を質点系の”内力”という。 <br/>
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| - | 質点系の各質点に外部から力（外力という）が加わる時、この質点系はどんな運動をするだろうか。<br/>
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| - | 質点系の各質点の位置を$\vec{r_i}$、質量を$m_i $とし、<br/>
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| - | 質点$m_i$ に作用する外力を$\vec{f_i}$、<br/>
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| - | $m_i$ に、他の質点$m_j $から作用する内力を$\vec{f_{ij}}$とする($i,j=1 \ldots N$)。<br/>
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| - | すると、各質点に対して、運動の第２法則により、<br/>
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| - | $d (m_i \vec{v_i})/dt=\vec{f_i}+\sum_{j\neq i}\vec{f_{ij}} $ $\qquad$ ここで$\vec{v_i}=d\vec{r_i}/dt$、<br/>
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| - | 各ベクトルを自由ベクトルとみなして$i=1 \ldots N$について加え合わせると、$\vec{f_{ij}}+\vec{f_{ji}}=0$なので、<br/>
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| - | $\frac{d^2}{dt^2} \sum_i{ m_i \vec{r_i}} =\frac{d}{dt} \sum_i{ m_i \vec{v_i}} =\sum_i{\vec{f_i}} $ <br/>
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| - | が得られる。<br/>
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| - | 質点系の全質量$M= \sum_i{m_i} $と質点系に働く全外力$\vec{F}= \sum_i{\vec{f_i}} $を用いて書きなおすと、<br/>
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| - | $M\frac{d^2}{dt^2}(\sum_i{ m_i \vec{r_i}}/M)= \vec{F} $ <br/>
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| - | 質点系の重心$\vec{R}$を $\quad \vec{R}=\sum_i{ m_i \vec{r_i}}/M $ で定義すると、<br/>
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| - | $M\frac{d^2}{dt^2}\vec R= \vec{F} $ <br/>
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| - | この式は、力$\vec{F}$をうける質量$M$の質点の運動方程式と同じである。<br/>
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| - | 以下の解説も参考にしてください。
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| - | *[[wikipedia_ja:質点|ウィキペディア(質点系の力学)]]
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| - | ====複雑にみえる運動も重心の運動をみれば簡単である ====
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| - | 体操選手の運動は、跳躍や着地などで空中をまいながら、回転や体の屈伸、ひねりなどを行う。大変複雑である。<br/>
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| - | しかし、導出した質点系の重心の運動法則から、体の重心の運動は、投射体の運動であり、放物線をえがいて移動することが分かる。<br/>
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| - | 空中に飛び出た瞬間の速度(速さと方向・向き）で、その軌跡は完全に決まってしまうのである。
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| - | == 剛体の運動とつり合い==
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| - | === 剛体===
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| - | 剛体(Rigid body)とは、<br/>
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| - | 質点系であって、それらの、どの2質点の間の距離も変わらない,特殊な系のことを言う。<br/>
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| - | どの2質点の間の距離も変わらなければ変形は起こらない。<br/>
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| - | 固くて変形しにくい物体を理想化した概念である。<br/>
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| - | === 剛体の運動 ===
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| - | 剛体は変形しない質点系なので、その運動は、重心の運動と、重心の周りの回転運動を合成したものになる。<br/>
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| - | 重心の運動は前の節で説明したように、質点の運動と同じように簡単に扱える。<br/>
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| - | 重心の周りの回転運動について解析するには、少し難しい数学が必要になる。<br/>
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| - | *[[wikipedia_ja:剛体の力学|ウィキペディア（剛体の力学）]]を参照のこと。
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| - | このテキストでは、固定軸の周りの回転運動を中心に、 剛体運動の初歩と釣合の条件について学ぶ。<br/>
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| - | ===固定軸のまわりの回転運動 ===
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| - | 剛体が、剛体の中を通る固定軸の周りを回転する運動（車輪の回転など）を考える。<br/>
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| - | 応用も考え、回転軸は重心を通らなくてもよいように一般化しておく。<br/>
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| - | （注）なお、軸が動かないようにするためには軸受が必要である。<br/>
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| - | 工夫しても回転時に軸は軸受から多少の摩擦力を受け、回転にブレーキがかかる。<br/>
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| - | しかし、これは無視出来るほど小さいと仮定する。<br/>
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| - | すると軸が受ける力は、軸の変動を防ぎ、固定軸の周りの運動に限定させる作用を持ち、<br/>
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| - | 回転を遅める作用は持たないことになる。
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| - | ====回転運動の表示法 ====
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| - | 固定軸まわりの剛体の運動はどのように表示したらよいだろうか。<br/>
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| - | ・剛体の位置を表す変数；回転角<br/>
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| - | 剛体が幾ら回転したか分かるように、剛体の、回転軸上にない一点$P_s$に印を付ける。<br/>
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| - | 次に、角度を測る基準線をきめるため、座標系を決めよう。<br/>
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| - | $P_s$から固定軸へ垂線をひき、その足を原点$O$とし,固定軸をｚ座標とする(静止した)３次元直交座標$O-xyz$を考える。<br/>
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| - | 剛体が固定軸の周りを回転すると、印$P_s$はxy平面上を、原点$O$を中心に円を描いて動くことになる。<br/>
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| - | その位置ベクトル$\vec{OP_s}$がx軸の正方向となす角度$\phi$を、回転角と呼ぶ。図参照。<br/>
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| - | 但し、x軸から反時計回りの角を正にする。<br/>
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| - | また一回転した後ならば、一回転の角$2\pi$を加え、逆周りに一回転した後なら$2\pi$を引き、<br/>
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| - | 角度だけでなく回転数も分かるようにする。<br/>
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| - | 回転角が指定されると、点$P_s$の位置が決まる。<br/>
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| - | それだけでなく剛体は変形しないので、剛体のすべての点の位置がきまる。<br/>
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| - | そこで回転角$\phi$の時間変化$\phi=\phi (t)$を明らかにすれば、剛体の回転運動は定まる。<br/>
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| - | 固定軸のまわりの回転運動において回転角の果たし役割は、質点の運動において質点の位置が果たし役割に対応していることが分かる。<br/>
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| - | ・回転の角速度と角加速度<br/>
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| - | $\phi=\phi (t)$を時間で微分した$d\phi (t)/dt$を回転の角速度と呼ぶ。<br/>
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| - | 直観的には、時刻$t$の瞬間の、回転の速さ（回転角の時間に対する変化率）を表す。<br/>
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| - | さらにもう一回時間微分した$d^2\phi (t)/dt^2$を回転の角加速度と呼ぶ。<br/>
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| - | ====回転力(トルク） ====
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| - | 質点の運動に倣って、剛体に作用する力によって、その位置(＝回転角）がどう変化するかの法則を導出したい。<br/>
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| - | しかし、剛体の回転の場合、ある方向の力は、剛体の回転に全く関係しない。
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| - | 例えば、回転軸から放射状にでる半直線方向の力は全く回転の変化に寄与しない。<br/>
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| - | そこで剛体の回転を変化させる力とはなにかという問題から考察する必要が起こる。<br/>
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| - | 質点運動における力の定義(力と運動量の変化の関係）や力と仕事の関係など力の係っている式のなかから、<br/>
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| - | 剛体の回転運動に容易に拡張出来るものを選び、その式から、回転に関する力を求めることを試みる。<br/>
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| - | 力の定義からは、回転運動への拡張を、推測することは難しい。<br/>
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| - | 力と仕事の関係の考察をしてみよう。
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| - | =====力と仕事の関係からの考察 =====
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| - | 適当な直交座標系をさだめ、ベクトルは、座標成分で表示する。<br/>
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| - | 質点に、一定の力$\vec F=(F_x,F_y,F_z)$を作用させて、x軸方向に変位させる。<br/>
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| - | 質点はこの軸の上でしか動けないように拘束され、摩擦はないと仮定する。<br/>
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| - | 質点の変位ベクトルは一次元の変数$x$を使って$\vec s=(x,0,0)$と表せる。<br/>
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| - | すると力のなす仕事は、$W=\vec F \cdot (x,0,0)=F_{x}x$である。 <br/>
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| - | 逆に物体に一定の力を加え、x軸上で$x$だけ変位させた時の仕事$W$が分かれば、質点を動かした力は<br/>
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| - | $F_x=W/x$<br/>で求められる。<br/>
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| - | $F_y,F_z$は、質点をx軸上で動かすことには全く寄与せず、<br/>
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| - | x軸に拘束された質点を動かす力は、$F_x$なのである。<br/>
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| - | 固定軸まわりの回転もその変位は一次元の変数である回転角度で表わせるので、<br/>
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| - | これに倣って、<br/>
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| - | $W/$回転した角度 <br/>
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| - | を、回転にかんする力であると考える。これを回転力と呼ぶ。'''トルク'''ともいう。<br/>
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| - | この方針を実行して回転力を具体的に求めよう。<br/>
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| - | =====剛体に力を加え微小角動かす時の、力のなす仕事の算出 =====
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| - | 図4.1のように剛体の任意の一点$P(x,y,z)$を考える。<br/>
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| - | z座標の上方からxy平面を見下ろしているので、ｚ座標は点になり$O$と書いてある。<br/>
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| - | [[File:GENPHY00010004 fig4-1.jpg|right|frame|図4.1 ☆☆キャプションはココに書いて下さい☆☆]]
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| - | まず一点$P(x,y,z)$に力$\vec F=(F_{x},F_{y},F_{z})$が作用して、微小角$\Delta\theta$だけ回転したときの<br/>
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| - | 仕事$\Delta W$を計算し回転力を求めよう。<br/>
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| - | $P$点から回転軸（ｚ軸）に垂線を下ろし、その足を$O'=(0,0,z)$とする。<br/>
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| - | $\vec{O'P}$の長さを$r$、x軸となす角を$\theta$(ラジアン)と置く。<br/>
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| - | この角度は、<br/>
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| - | 剛体につけた印の位置ベクトル$\vec{OP_s}$がｘ軸となす回転角$\phi$と<br/>
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| - | このベクトルと$\vec{O'P}$（をｘｙ平面に平行移動したベクトル）の間の角の和である。<br/>
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| - | 後者は、剛体なので、運動しても変わらない定数である。そこで、$\theta=\phi+$定数,と書ける。<br/>
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| - | 剛体がｚ軸の周りを微小角$\Delta\theta$回転して、点$P$が図の点$Q$に移動したとする。<br/>
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| - | すると角$\angle OPQ$はほぼ直角（=$\pi /2$）で$\vec{PQ}$の長さ$PQ$は、$PQ=r(\Delta\theta)$。<br/>
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| - | $\vec{PQ}$のｘ成分とｙ成分は、図4－１中に示したように、それぞれ、$-QR=-PQ*y/r$、$PR=PQ*x/r$。<br/>
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| - | $PQ=r(\Delta\theta)$を代入すると、<br/>
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| - | $\vec{PQ}_x=-y(\Delta\theta)$、$\vec{PQ}_y=x(\Delta\theta)$、$\vec{PQ}_z=0$<br/>
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| - | 点$P(x,y,z)$に作用する力$\vec{F}=(F_{x},F_{y},F_{z})$が、物体を$\vec{PQ}$だけ動かしたので、<br/>
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| - | その仕事は、$\Delta W=\vec{F} \cdot \vec{PQ}$（内積）。<br/>
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| - | この右辺を内積の性質を用いて座標成分で表すと、<br/>
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| - | $F_{x}*(-y)\Delta\theta+F_{y} x\Delta\theta+F_{z}* 0$<br/>
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| - | $=(xF_{y}-yF_{x})*\Delta\theta$ <br/>
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| - | =====ｚ軸まわりの回転力の導出 =====
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| - | ゆえに、力$\vec{F}$のｚ軸まわりの回転力（トルク）$T_\vec{e_z}$は$\Delta W/\Delta\theta=xF_{y}-yF_{x}$
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| - | に等しい。<br/>
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| - | これより、$\Delta W=T_\vec{e_z}\Delta\theta$が得られる。<br/>
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| - | この式と、直線上に拘束された質点の運動における、力と仕事の関係式( 節 項）と対比させると、<br/>
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| - | $T_\vec{e_z}$ は、拘束された直線の上を動かすときに、働いた力の成分が対応し、<br/>
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| - | $\Delta\theta$ は、変位量 に対応していることが分かる。<br/>
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| - | =====ｚ軸まわりの回転力（トルク）の性質=====
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| - | (1)力$\vec{F}$のｚ軸まわりの回転力は,$\vec{F}_z$には関係しない。<br/>
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| - | 言いかえるとz軸を固定軸とする剛体にｚ軸の方向の力を加えても、ｚ軸の周りの回転は起こらない。<br/>
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| - | (2)剛体の１点$P(x,y,z)$に作用する力$\vec F$を考える。<br/>
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| - | 点$P(x,y,z)$からｚ軸に下ろした垂線の足を$O'(0,0,z)$と書く。
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| - | 力$\vec F$を、,
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| - | $\vec{O'P}$方向の成分$\vec F_r$と、<br/>
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| - | ｚ軸まわりの回転により$P$の描く、$O'$を中心とする回転円の（左回りの）接線方向の成分$\vec F_t$<br/>
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| - | および、これら２成分に直交する成分(ｚ軸と平行)<br/>
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| - | に分解する(図参照）。この時、<br/>
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| - | ・力$\vec F_r$のｚ軸まわりの回転力は、零である。<br/>
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| - | すなわち、動径方向の力は回転に寄与しない。 <br/>
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| - | ・力$\vec F$のｚ軸まわりの回転力は、$\vec F_t$のｚ軸まわりの回転力に等しい。<br/>
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| - | 数式で表すと、$xF_{y}-yF_{x}=x(F_t)_{y}-y(F_t)_{x}$<br/>
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| - | (3)剛体に作用する力の作用点を、力の作用線上で動かす限り、回転力は変化しない。<br/>
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| - | ここで、力の作用線とは、力の作用点を通り、力の方向と重なる直線のこと。<br/>
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| - | <br/>これらはいずれも直観と合致する。<br/>
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| - | 証明は、試みてほしい。
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| - | =====他の軸の周りの回転力=====
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| - | 力$\vec{F}$のｘ軸、y軸まわりの回転力も同様に計算できる。結果は、<br/>
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| - | x軸まわりの回転力；$yF_{z}-zF_{y}=y(F_t)_{z}-z(F_t)_{y}$<br/>
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| - | y軸まわりの回転力；$zF_{x}-xF_{z}=z(F_t)_{x}-x(F_t)_{z}$
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| - | =====原点まわりの力のモーメント=====
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| - | 位置ベクトル$\vec r=(x,y,z)$の剛体の点$P$に作用する力$\vec F$の原点まわりの力のモーメントを、<br/>
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| - | $\vec N=($x軸まわりのトルク、y軸まわりのトルク、z軸まわりのトルク$)$で定義する。<br/>
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| - | 数式で書くと、<br/>
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| - | $\vec N=(yF_{z}-zF_{y},zF_{x}-xF_{z},xF_{y}-yF_{x})$,<br/>
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| - | =====ベクトル積と力のモーメントのベクトル積表示=====
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| - | 以上の結果は、ベクトル積（クロス積ともいう）を用いると簡潔、正確に表現でき、<br/>
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| - | 回転運動の性質を調べるのが容易になる。<br/>
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| - | 3次元ベクトル$\vec a,\vec b$ のベクトル積$\vec a \times \vec b$とは、3次元ベクトルであり,<br/>
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| - | 大きさは$\vec a,\vec b$ を2辺とする平行四辺形の面積に等しく、<br/>
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| - | 方向はこの四辺形に垂直で、向きは、$(\vec a,\vec b,\vec a \times \vec b)$が右手系をなすように定めたものである。<br/>
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| - | *[[wikipedia_ja:クロス積|ウィキペディア（クロス積）]]
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| - | 次の項で説明するベクトル積の性質６を用いると、<br/>
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| - | 位置ベクトル$\vec r$の点に作用する$\vec F$ の<br/>
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| - | 原点まわりの力のモーメントは、$\vec N = \vec r \times \vec F$ <br/>
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| - | x軸まわりの回転力(トルク）は、$\vec N \cdot \vec e_x $ と表せることが分かる。<br/>
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| - | ｙ軸とｚ軸周りの回転力も、それぞれ <br/>
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| - | $\vec N \cdot \vec e_y $ ,$\quad \vec N \cdot \vec e_z $で
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| - | 表せる。
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| - | ====== ベクトル積の性質======
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| - | 力のモーメントやトルクの性質を調べるには、ベクトル積の性質についての知識が必要になる。<br/>
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| - | $ \vec{a}, \vec{b}, \vec{c}$を3次元ベクトル<br/>
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| - | $\alpha$を実数とする。<br/>
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| - | すると次の性質が成り立つ。<br/>
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| - | 性質１． $ \quad \vec{a} $ を, $\vec{c} $と垂直な成分$ \vec{a_\perp}$ と,平行な成分$\vec{a_\parallel}$ の和に分解するとき、 <br/>
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| - | $\quad \vec{a} \times \vec{c}= \vec{a_\perp} \times \vec{c}$ <br/>
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| - | $\quad \vec{a_\parallel} \times \vec{c}= 0$ <br/>
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| - | 性質２．$ \quad \vec{a} \times \vec{b}= -\vec{b} \times \vec{a}$ <br/>
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| - | 性質３．$ \quad (\vec{a}+ \vec{b})\times \vec{c}= \vec{a} \times \vec{c} + \vec{b} \times \vec{c}$ <br/>
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| - | 性質３の系. $ \quad \vec{a} \times (\vec{b}+ \vec{c})= \vec{a} \times \vec{b} + \vec{a} \times \vec{c}$<br/>
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| - | $ \quad (\vec{a}+ \vec{b}+\vec{c})\times \vec{d}=\vec{a}\times \vec{d}+\vec{b}\times \vec{d}+\vec{c}\times \vec{d}$<br/>
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| - | 性質４．$ \quad (\alpha\vec{a})\times \vec{b}= \alpha(\vec{a} \times \vec{b})= \vec{a}\times (\alpha\vec{b})$ <br/>
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| - | 性質５．$\quad (\vec{e_1},\vec{e_2}, \vec{e_3})$ を<br/>
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| - | それぞれ大きさ(長さ)１で互いに直交し、[[wikipedia_ja:右手系|右手系]]をなす、ベクトル(右手系をなす正規直交基底)とする。<br/>
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| - | この時、<br/>
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| - | $ \quad \vec{e_1} \times \vec{e_2} = \vec{e_3}, \quad
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| - | \vec{e_2} \times \vec{e_3} = \vec{e_1}, \quad
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| - | \vec{e_3} \times \vec{e_1} = \vec{e_2}$<br/>
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| - | 性質６．ベクトル$\vec a, \vec b$を,性質５で用いた基底$ (\vec{e_1},\vec{e_2}, \vec{e_3})$ で決まる座標の座標成分で表示しておく。<br/>
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| - | すると$\vec a \times \vec b=(a_yb_z-a_zb_y,a_zb_x-a_xb_z,a_xb_y-a_yb_x)$ <br/>
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| - | 性質７．$ \quad (\vec{a} \times \vec{b})\cdot \vec{c}= (\vec{c} \times \vec{a})\cdot\vec{b} =(\vec{b} \times \vec{c})\cdot\vec{a}$ <br/>
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| - | 性質８． $ \quad \vec{a(t)} $ と $\vec{b(t)} $を,$t$にかんして微分可能な、ベクトルに値をとる関数とする。すると、<br/>
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| - | $ \quad \vec{a(t)} \times \vec{b(t)}$ は、$t$にかんして微分可能で、<br/>
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| - | $ \quad \frac{d}{dt}(\vec{a(t)} \times \vec{b(t)}) =(\frac{d}{dt}\vec{a(t)} )\times \vec{b(t)}+\vec{a(t)}\times (\frac{d}{dt}\vec{b(t)})$
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| - | ======証明======
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| - | 性質１の証明；ベクトル積の定義から、容易に示せる。<br/>
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| - | ２つのベクトルの作る平行四辺形の面積と方向・向きを考えれば良い。<br/>
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| - | 性質２の証明；２つのベクトルを入れ替えても、それらが作る平行四辺形の面積は変わらず、この四辺形に直交する直線の方向も変わらない。しかし、右手系をなす方向は、逆向きになる。ベクトル積の定義から、$ \qquad \vec{a} \times \vec{b}= -\vec{b} \times \vec{a}$ が示せた。<br/>
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| - | 性質３の証明；<br/>
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| - | この証明には少し工夫が必要である。<br/>
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| - | ベクトル積の性質の中でも、もっとも大切なものなので、詳しく説明しよう。<br/>
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| - | ① $ \vec{a}, \quad \vec{b}$ と$ \vec{c}$ が直交する場合。図参照のこと<br/>
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| - | ・議論をやさしくするため、ベクトルを、空間の原点$O$ を始点とする有向線分で代表させる。<br/>
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| - | ・$ \vec{c}$ と直交し$O$ を通る平面を$H$とする。<br/>
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| - | ・仮定より$ \vec{a},\quad \vec{b}$は、ともに平面$H$上のベクトルである。<br/>
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| - | ・$\vec{a} \times \vec{c} ,\quad \vec{b} \times \vec{c}$も、<br/>
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| - | ベクトル積の定義により、共に$ \vec{c}$ と直交するので、$H$上のベクトルである。<br/>
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| - | これら四つのベクトルはすべて平面$H$上にあるので、今後の議論はこの平面上で進める。<br/>
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| - | ⅰ）$\vec{a} \times \vec{c}, \vec{b} \times \vec{c}$ の張る平行四辺形は, <br/>$\vec{a}, \vec{b}$の張る平行四辺形を、$\| \vec{c}\|$倍し,原点周りに９０度回転したものになることを、示そう。<br/><br/>
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| - | ・$\vec{a} \times \vec{c} $は、ベクトル積の定義から、$ \vec{a}$ と直交する。<br/>
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| - | そのため、$\vec{a}$ を平面$H$上で、原点まわりに、９０度右回りか、左回りすれば、方向と向きが一致する。<br/>
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| - | ・$\vec{b} \times \vec{c} $も、同様に考え、$\vec{b}$ を平面$H$上で、原点まわりに、９０度右回りか、左回りすれば、方向と向きが一致することが分かる。<br/>
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| - | ・どちら周りの回転になるかは、ベクトル積の定義によって決まるが、<br/>
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| - | 後者の回転の向きが、前者の回転の向きと一致することが分かる。<br/>
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| - | ・$\vec{a}\times \vec{c}$ の大きさは、<br/>
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| - | $\|\vec{a}\times \vec{c}\|=\|\vec{a}\|\|\vec{c}\|\cos\pi/2=\|\vec{a}\|\|\vec{c}\|$ なので、$\vec{a}$ の大きさの$\|\vec{c}\|$倍になる。<br/>
| |
| - | 同様に、$\vec{b}\times \vec{c}$ の大きさは、$\vec{a}$ の大きさの$\|\vec{c}\|$倍になる。<br/>
| |
| - | ・以上の結果より、所望の結果は示された。<br/><br/>
| |
| - | ⅱ）$ \qquad (\vec{a}+ \vec{b})\times \vec{c}= \vec{a} \times \vec{c} + \vec{b} \times \vec{c}$を示そう。<br/>
| |
| - | ・ ⅰ)と同じ議論により、<br/>
| |
| - | $(\vec{a}+ \vec{b}) \times \vec{c}$は$\vec{a}, \vec{b}$の張る平行四辺形の対角線を、原点周りに９０度、同じ向きに回転させ、$\|\vec{c}\|$倍させたものであることが分かる。<br/>
| |
| - | ・すると、ⅰ)で示したことから、$(\vec{a}+ \vec{b}) \times \vec{c}$は<br/>
| |
| - | $\vec{a} \times \vec{c}, \vec{b} \times \vec{c}$ の張る平行四辺形の対角線$\vec{a} \times \vec{c}+\vec{b} \times \vec{c}$ に等しいことが分かる。<br/>
| |
| - | ・以上で①が示せた。<br/>
| |
| - |
| |
| - | ② 一般の場合。<br/>
| |
| - | 性質1より、$\perp$ を$\vec{c}$と垂直な成分を表すとすると、 $ (\vec{a}+ \vec{b})\times \vec{c}= (\vec{a}+ \vec{b})_\perp \times \vec{c} \qquad \qquad \qquad $(1)<br/>
| |
| - | $(\vec{a}+ \vec{b})_\perp =\vec{a}_\perp +\vec{b}_\perp$なので、(1)式は、<br/>
| |
| - | $ = (\vec{a}_\perp +\vec{b}_\perp) \times \vec{c}$ <br/>
| |
| - | ①より、<br/>
| |
| - | $ = \vec{a}_\perp \times \vec{c}+\vec{b}_\perp\times \vec{c}=\vec{a} \times \vec{c}+\vec{b} \vec{c}$ $ \qquad $ 性質３の証明終わり。<br/>
| |
| - | 性質３の系の証明；<br/>
| |
| - | 性質２より、<br/>
| |
| - | $\vec{a} \times (\vec{b}+ \vec{c})= -(\vec{b}+ \vec{c})\times \vec{a} $<br/>
| |
| - | 性質３より、
| |
| - | $= -(\vec{b} \times \vec{a}+ \vec{c} \times \vec{a})$ <br/>
| |
| - | 再び性質２より、<br/>
| |
| - | $=\vec{a} \times \vec{b} + \vec{a} \times \vec{c} \quad $前半の証明終わり <br/>
| |
| - | 性質２より、<br/>
| |
| - | $ \quad (\vec{a}+ \vec{b}+\vec{c})\times \vec{d}=(\vec{a}+ \vec{b})\times \vec{d}+\vec{c})\times \vec{d}$ <br/>
| |
| - | 再び性質２より、<br/>
| |
| - | $ =\vec{a}\times \vec{d}+\vec{b}\times \vec{d}+\vec{c}\times \vec{d}$
| |
| - | $\quad$証明終わり。<br/>
| |
| - |
| |
| - | 性質４の証明；実数$\alpha$ が正、零、負の場合に分けて考える。いずれの場合にも
| |
| - | ベクトル積の定義とベクトルと実数の積の性質から、容易に証明できる。<br/>
| |
| - | 性質５の照明；ベクトル積と$(e_1,e_2,e_3)$ の定義から明らかである。<br/>
| |
| - | 性質６の証明；$\vec a=a_x\vec{e_x}+a_y\vec{e_y}+a_z\vec{e_z}$, <br/>
| |
| - | $\vec b=b_x\vec{e_x}+b_y\vec{e_y}+b_z\vec{e_z}$と表せるので、<br/>
| |
| - | $\vec a \times \vec b=(a_x\vec{e_x}+a_y\vec{e_y}+a_z\vec{e_z})\times \vec b$
| |
| - | 性質３の系から<br/>
| |
| - | $=a_x\vec{e_x}\times \vec b
| |
| - | +a_y\vec{e_y}\times \vec b
| |
| - | +a_z\vec{e_z}\times \vec b$ $\qquad$ (1)<br/>
| |
| - |
| |
| - | 式(1)の第１項
| |
| - | $a_x\vec{e_x}\times \vec b$
| |
| - | に
| |
| - | $\vec b=b_x\vec{e_x}+b_y\vec{e_y}+b_z\vec{e_z}$
| |
| - | を代入して、性質３の系を使って変形すると、<br/>
| |
| - | $a_x\vec{e_x}\times \vec b
| |
| - | =a_x\vec{e_x}\times b_x\vec{e_x}
| |
| - | +a_x\vec{e_x}\times b_y\vec{e_y}
| |
| - | +a_x\vec{e_x}\times b_z\vec{e_z}$ $\qquad$ (2) <br/>
| |
| - | 性質４と性質５を使うと、<br/>
| |
| - | $a_x\vec{e_x}\times b_x\vec{e_x}
| |
| - | =a_x b_x\vec{e_x}\times \vec{e_x}
| |
| - | =\vec 0$ 。<br/>
| |
| - | 同様の計算を行うと、<br/>
| |
| - | $a_x\vec{e_x}\times b_y\vec{e_y}
| |
| - | =a_x b_y\vec{e_x}\times \vec{e_y}
| |
| - | =a_x b_y\vec{e_z}$ <br/>
| |
| - |
| |
| - | $a_x\vec{e_x}\times b_z\vec{e_z}
| |
| - | =a_x b_z\vec{e_x}\times \vec{e_z}
| |
| - | =-a_x b_z\vec{e_y}$ <br/>
| |
| - |
| |
| - | 式(2)にこれらを代入して、<br/>
| |
| - | $a_x\vec{e_x}\times \vec b
| |
| - | =a_x b_y\vec{e_z} - a_x b_z\vec{e_y} $ $\qquad$ (3)<br/>
| |
| - |
| |
| - | 式(1)の第２項、第３項も同様に計算すると、<br/>
| |
| - | $a_y\vec{e_y}\times \vec b
| |
| - | =a_y b_z\vec{e_x} - a_y b_x\vec{e_z} $ $\qquad$ (4)<br/>
| |
| - |
| |
| - | $a_z\vec{e_z}\times \vec b
| |
| - | =a_z b_x\vec{e_y} - a_z b_y\vec{e_x} $ $\qquad$ (5)<br/>
| |
| - |
| |
| - | 式(3),(4),(5) を、式 (1)に代入すると、<br/>
| |
| - | $\vec a \times \vec b
| |
| - | =a_x b_y\vec{e_z} - a_x b_z\vec{e_y}
| |
| - | +a_y b_z\vec{e_x} - a_y b_x\vec{e_z}
| |
| - | +a_z b_x\vec{e_y} - a_z b_y\vec{e_x}$ <br/>
| |
| - | $ =(a_y b_z - a_z b_y)\vec{e_x}
| |
| - | +(a_z b_x - a_x b_z)\vec{e_y}
| |
| - | +(a_x b_y - a_y b_x)\vec{e_z}$ <br/>
| |
| - | 性質６の証明終わり。<br/>
| |
| - |
| |
| - | 性質７の証明；<br/>
| |
| - | $ \quad (\vec{a} \times \vec{b})\cdot \vec{c}= (\vec{c} \times \vec{a})\cdot\vec{b}$を証明しよう。<br/>
| |
| - | 残りも、同様に証明出来るので各自試みてください。<br/>
| |
| - | 右手系をなす一つの直交座標を決める。<br/>
| |
| - | ３つのベクトルを、この座標の成分で表示して、性質６と内積の性質を使えば、左右が等しいことが証明できる。<br/>
| |
| - | 概略をスケッチしよう。<br/>
| |
| - | $ \quad (\vec{a} \times \vec{b})\cdot \vec{c}
| |
| - | =(a_yb_z-a_zb_y,a_zb_x-a_xb_z,a_xb_y-a_yb_x)
| |
| - | \cdot (c_x,c_y,c_z)
| |
| - | =(a_yb_z-a_zb_y)c_x+(a_zb_x-a_xb_z)c_y+(a_xb_y-a_yb_x)c_z$ <br/>
| |
| - | $ \quad (\vec{c} \times \vec{a})\cdot\vec{b}$も、これと同じように計算する。<br/>これら両式を整頓すると、同じものであることが分かる。<br/>
| |
| - | 性質７の証明終わり。
| |
| - | 性質８の証明；<br/>
| |
| - | 性質８． $ \quad \vec{a(t)} $ と $\vec{b(t)} $を,$t$にかんして微分可能な、ベクトルに値をとる関数とする。すると、<br/>
| |
| - | $ \quad \vec{a(t)} \times \vec{b(t)}$ は、$t$にかんして微分可能で、<br/>
| |
| - | $ \quad \frac{d}{dt}(\vec{a(t)} \times \vec{b(t)})$ <br/>
| |
| - | $ \quad =(\frac{d}{dt}\vec{a(t)} )\times \vec{b(t)}+\vec{a(t)}\times (\frac{d}{dt}\vec{b(t)})$
| |
| - | すでにこのテキストで紹介した、ベクトル値関数の微分の定義を用いて証明する。<br/>
| |
| - | $ \quad \frac{d}{dt}(\vec{a(t)} \times \vec{b(t)})
| |
| - | =\lim_{\delta t \to 0}
| |
| - | (\vec a(t+\delta t)\times \vec{b(t+\delta t)}- \vec{a(t)} \times \vec{b(t)})/\delta t$ $\qquad $ (1) <br/>
| |
| - | この極限が存在し、<br/>
| |
| - | $\frac{d}{dt}\vec{a(t)} \times \vec{b(t)}+\vec{a(t)}\times \frac{d}{dt}\vec{b(t)}$<br/>
| |
| - | になることを示せば性質８は証明できたことになる。<br/>
| |
| - | 極限の計算が進むよう、右辺の式の分母は変形しよう。<br/>
| |
| - | 関数の積の微分公式の証明と同じ技巧を用いる。<br/>
| |
| - | $ \vec a(t+\delta t)\times \vec{b(t+\delta t)}
| |
| - | - \vec{a(t)} \times \vec{b(t)}$ <br/>
| |
| - | $ = \vec a(t+\delta t)\times \vec{b(t+\delta t)}
| |
| - | -\vec a(t)\times \vec{b(t+\delta t)}
| |
| - | +\vec a(t)\times \vec{b(t+\delta t)}
| |
| - | - \vec{a(t)} \times \vec{b(t)}$ <br/>
| |
| - | ベクトル積の性質３を利用すると、 <br/>
| |
| - | $ = \left(\vec a\left(t+\delta t\right) -\vec a\left(t\right)\right)
| |
| - | \times
| |
| - | \vec b\left(t+\delta t\right)
| |
| - | +\vec a\left(t\right)\times \left(\vec b\left(t+\delta t\right)- \vec b\left(t\right)\right) $
| |
| - |
| |
| - | この式を式(１)の右辺の分子の項に代入し整頓すると<br/>
| |
| - | $ \quad \frac{d}{dt}(\vec{a(t)} \times \vec{b(t)})
| |
| - | =\lim_{\delta t \to 0}
| |
| - | \frac{\vec a(t+\delta t)\times \vec b(t+\delta t)- \vec a(t) \times \vec b(t)}
| |
| - | {\delta t}$ <br/>
| |
| - | $=\lim_{\delta t \to 0}
| |
| - | \frac{\left(\vec a\left(t+\delta t\right) -\vec a\left(t\right)\right)
| |
| - | \times
| |
| - | \vec b\left(t+\delta t\right)
| |
| - | +\vec a\left(t\right)\times \left(\vec b\left(t+\delta t\right)- \vec b\left(t\right)\right) }
| |
| - | {\delta t}
| |
| - | $ <br/>
| |
| - | ベクトル積の性質４を使い、<br/>
| |
| - | $=\lim_{\delta t \to 0}\left(
| |
| - | \frac{\vec a(t+\delta t) -\vec a(t)}{\delta t}
| |
| - | \times
| |
| - | \vec b\left(t+\delta t\right)
| |
| - | +
| |
| - | \vec a(t)\times \frac{\vec b(t+\delta t)- \vec b(t)}
| |
| - | {\delta t}
| |
| - | \right)$ <br/>
| |
| - | 極限の性質を使って、<br/>
| |
| - | $=\lim_{\delta t \to 0}
| |
| - | \frac{\vec a(t+\delta t) -\vec a(t)}{\delta t}
| |
| - | \times
| |
| - | \lim_{\delta t \to 0}\vec b(t+\delta t)
| |
| - | +
| |
| - | \vec a(t)\times
| |
| - | \lim_{\delta t \to 0}\frac{\vec b(t+\delta t)- \vec b(t)}{\delta t}
| |
| - | $ <br/>
| |
| - | 式中の極限は、$\vec a,\vec b$が、微分可能なので存在し、 <br/>
| |
| - | $\lim_{\delta t \to 0} \frac{\vec a(t+\delta t) -\vec a(t)}{\delta t}
| |
| - | =\frac{d\vec a(t)}{dt}$ <br/>
| |
| - | $\lim_{\delta t \to 0} \frac{\vec b(t+\delta t) -\vec b(t)}{\delta t}
| |
| - | =\frac{d\vec b(t)}{dt}$ <br/>
| |
| - | また、$\lim_{\delta t \to 0}\vec b(t+\delta t)=\vec b(t) $ なので、 <br/>
| |
| - | 所望の結果が得られた。性質８の証明終わり。
| |
| - |
| |
| - | ===== 力のモーメントの性質 =====
| |
| - | ベクトル積の性質が分かったところで、再び、力のモーメントの考察に戻る。<br/>
| |
| - | 剛体の一点 $P$ に加えられた力 $\vec F$ の、原点周りの力のモーメントは、<br/>
| |
| - | $\vec N= \vec r \times \vec F= \vec{OP} \times \vec F$ で定義した。<br/>
| |
| - | すると、<br/>
| |
| - | x軸まわりの回転力(トルク）は、$T_{\vec e_x}=\vec N \cdot \vec e_x $ 、<br/>
| |
| - | ｙ軸とｚ軸周りの回転力も、それぞれ <br/>
| |
| - | $T_{\vec e_y}=\vec N \cdot \vec e_y ,\quad T_{\vec e_z}=\vec N \cdot \vec e_z $ <br/>
| |
| - | で表せることは、すでに説明した。<br/>
| |
| - | ところが、もっと一般に、どんな軸の周りの回転力も、$\vec N$ から得られる。<br/>
| |
| - | 定理；<br/>
| |
| - | $\vec e$を、原点を始点とする大きさ１の任意のベクトルとする。<br/>
| |
| - | すると、<br/>
| |
| - | $\quad$ $\vec N \cdot \vec e$は、力$\vec{F}$の$\vec e$軸の周りの回転力になる。式で書くと、$T_{\vec e}=\vec N \cdot \vec e $ <br/>
| |
| - | この式を、回転力の定義に基づいて言い換えると、<br/>
| |
| - | 力$\vec{F}$のもとで、剛体を$\vec e$軸の右まわりに角度$\phi$だけ回転させたとき、
| |
| - | $\vec{F}$のなす仕事$W$は、$W=T_{\vec e} \phi=(\vec N \cdot \vec e) \phi$ <br/>
| |
| - | 証明；<br/>
| |
| - | ９つに分けて示す。<br/>
| |
| - | ⅰ）準備 <br/>
| |
| - | 図のように、剛体の点 $P$ から、$\vec e$ 軸に垂線を下ろし、その足を $Q$ とする。<br/>
| |
| - | 力 $\vec F$ のもとで、剛体が $\vec e$ を固定軸にして、<br/>
| |
| - | 微小時間に、微小角$\delta \phi$ だけ回転したとする。<br/>
| |
| - | このとき、$P$ が移った先を、$P'$ とする。<br/>
| |
| - | ⅱ）回転角 $\delta \phi$ が微小なので、<br/>
| |
| - | この回転中の $P$ の軌跡(円弧の微小部分）は、有向線分$\vec{PP'}$ で精度高く、近似できる。<br/>
| |
| - | ⅲ）この間に力 $\vec F$ がなした仕事 $\delta W$ は、$\delta W=\vec{PP'} \cdot \vec F$ <br/>
| |
| - | この仕事を、回転角$\delta \phi$で割ると、力の $\vec e$ 軸周りの回転力が得られる。そこで、$\vec{PP'}$ を、この定理で与えられている諸量を使って表現し、これを用いて、仕事を計算しよう。<br/>
| |
| - | ⅳ）有向線分$\vec{PP'}$の方向を求める。<br/>
| |
| - | $\vec{PP'}$ は、$\vec e$ 軸と垂直で$Q$ を通る平面$H$上にあり、<br/>
| |
| - | $Q$を中心とする円の弧の微小部分をなすので、線分$QP$ と直交する。$\vec{PP'}\perp QP$
| |
| - | <br/>
| |
| - | また、$\vec e$ 軸と垂直で$Q$ を通る平面$H$上にあるので、
| |
| - | $\vec{PP'}$は$\vec e$ 軸とも直交し、従って線分$OQ$と直交する。$\vec{PP'}\perp OQ$
| |
| - | <br/>
| |
| - | ゆえに、$\vec{PP'}$ は、３点O,Q,Pを通る平面 $OQP$ と直交する。<br/>
| |
| - | すると、$\vec{PP'}$ は、平面 $OQP$ 上のすべての線分と直交する。<br/>
| |
| - | ゆえに、$\vec{PP'}\perp \vec e$,$\quad \vec{PP'}\perp \vec{OP}$ <br/>
| |
| - | これで、$\vec{PP'}$ の方向は、求まった。<br/>
| |
| - | ⅴ）有向線分$\vec{PP'}$ の向き <br/>
| |
| - | 点 $P$ は、$\vec e$ 軸の周りを右周りに回転するので、その向きは、
| |
| - | $\vec e \times \vec{OP}$ と同じ向きである。<br/>
| |
| - | ⅵ）$\vec{PP'}$ の大きさ。<br/>
| |
| - | $\vec{PP'}$は、 $Q$ を中心とする、半径 $\| \vec{QP} \|$ の円弧の一部なので、
| |
| - | その中心角$\delta \phi$ を用いて、$\| \vec{PP'}\|=\|\vec{QP}\|\delta \phi$ <br/>
| |
| - | ⅶ）ⅳ）、ⅴ）、ⅵ）から
| |
| - | $\vec{PP'}=\frac {\vec e \times \vec r}{\|\vec e \times \vec r \|}\|\vec{QP}\|\delta \phi$ <br/>
| |
| - | ⅷ）$\vec{PP'}=\vec e \times \vec r \delta \phi$が成り立つ。<br/>
| |
| - | なぜなら、<br/>
| |
| - | $\|\vec e \times \vec r \|= \|\vec e \|\|\vec r \|\sin \theta =\|\vec r \|\sin \theta =\| \vec{QP} \| $ ,ここで $\theta$ は$\vec e$ と$\vec r$ の間の角。
| |
| - | <br/>
| |
| - | この式をⅶ)で得られた式に代入すれば、所望の結果が得られる。<br/>
| |
| - | ⅸ）$\delta W=\vec{PP'} \cdot \vec F
| |
| - | =(\vec e \times \vec r \delta \phi) \cdot \vec F
| |
| - | =(\vec e \times \vec r) \cdot \vec F \delta \phi
| |
| - | =(\vec r \times \vec F)\cdot \vec e \delta \phi$ <br/>
| |
| - | ⅹ）$ T_\vec e = \frac{\delta W}{\delta \phi} =(\vec r \times \vec F)\cdot \vec e =\vec N \cdot \vec e $ <br/>
| |
| - | 定理の証明終わり。<br/> <br/>
| |
| - | （注）剛体が固定軸の周りでなく、自由に回転するときでも、<br/>
| |
| - | ある瞬間には、ある軸の周りの回転になっている。<br/>
| |
| - | 力のモーメントは、どんな軸周りの回転力の情報も含んでいることが証明されたので、<br/>
| |
| - | 回転運動一般に有効な概念であることが分かる。<br/>
| |
| - |
| |
| - |
| |
| - |
| |
| - |
| |
| - | ====剛体の複数個所に作用する力の回転力 ====
| |
| - | 次に剛体の多くの点に力を加えたときの回転力を求めよう。<br/>
| |
| - | 力の作用点を$P_i(x_i,y_i,z_i)$、力を$\vec{F^i}\quad (i=1,2,,,n)$とする。<br/>
| |
| - | これらの力のもとで剛体がz軸まわりを$\Delta\theta$だけ微小回転するときの、各力のなす仕事の合計は、<br/>
| |
| - | $(\sum_{i=1}^{n}(x_{i}(\vec F^i)_{y}-y_{i}(\vec F^i)_{x})*\Delta\theta$ <br/>
| |
| - | 従って、作用点$P_i(x_i,y_i,z_i)$の力$\vec{F^i}\quad (i=1,2,,,n)$の全体がもつz軸まわりの回転力は、<br/>
| |
| - | $T_\vec{e_z}=\sum_{i=1}^{n}T^i_{\vec e_z} =\sum_{i=1}^{n}(x_{i}(F_{i})_{y}-y_{i}(F_{i})_{x}) \quad $ ここで$T^i_\vec{e_z}$は力$\vec F^i $のｚ軸まわりの回転力。<br/>
| |
| - |
| |
| - | 同様に、x軸まわりとy軸まわりの回転力も、それぞれ<br/>
| |
| - | $T_{\vec e_x}=\sum_{i=1}^{n}T^i_{\vec e_x} =\sum_{i=1}^{n}(y_{i}(F^i)_{z}-z_{i}(F^i)_{y})$ <br/>
| |
| - | $T_{\vec e_y}=\sum_{i=1}^{n}T^i_{\vec e_y} =\sum_{i=1}^{n}(z_{i}(F^i)_{x}-x_{i}(F^i)_{z})$ <br/>
| |
| - | 力$\vec F^i $の原点周りに力のモーメント$\vec N^i$は$\vec N^i=(T^i_{\vec e_x},T^i_{\vec e_y},T^i_{\vec e_z})$で定義した。<br/>
| |
| - | 全ての力の原点周りの力のモーメントも、同様に<br/>
| |
| - | $\vec N=(T_{\vec e_x},T_{\vec e_y},T_{\vec e_z})$で定義する。すると、<br/>
| |
| - | $\vec N=(\sum_{i=1}^{n}T^i_{\vec e_x},\sum_{i=1}^{n}T^i_{\vec e_y},\sum_{i=1}^{n}T^i_{\vec e_z})=\sum_{i=1}^{n}N^i$<br/>
| |
| - | 全ての力の原点周りの力のモーメント$\vec N$も、上述の定理と同様の定理(定理の系と呼ぶ）が成り立つ。<br/>
| |
| - | 定理の系 <br/>
| |
| - | $\vec N$を剛体に作用する全ての力のモーメントとし、<br/>
| |
| - | $\vec e$を、原点を始点とする大きさ１の任意のベクトルとする。<br/>
| |
| - | すると、<br/>
| |
| - | $\quad$ $\vec N \cdot \vec e$は、力$\vec{F}$の$\vec e$軸の周りの回転力になる。<br/>
| |
| - | 式で書くと、$T_{\vec e}=\vec N \cdot \vec e $ <br/>
| |
| - | この式を、回転力の定義に基づいて言い換えると、<br/>
| |
| - | 力$\vec{F^i}\quad (i=1,2,,, n) $のもとで、剛体を$\vec e$軸の右まわりに角度$\phi$だけ回転させたとき、<br/>
| |
| - | これらの力のなす仕事$W$は、$W=T_{\vec e} \phi=(\vec N \cdot \vec e) \phi$ <br/><br/>
| |
| - | この系は、内積の性質を使えば、定理から、容易に導かれる。
| |
| - |
| |
| - | ====回転運動の方程式 ====
| |
| - | $\vec N$ が、あらゆる回転軸にかんする回転力を表現していることがわかった。<br/>
| |
| - | 力$F$と運動量の変化の関係をあたえるニュートンの運動方程式（第2法則）を変形して、<br/>
| |
| - | 回転力$\vec N$にかんする方程式を導こう。<br/>
| |
| - | 直交右手座標系$O-xyz$ を定める。原点 $O$ は、考察対象に都合のよい点を選ぶ。<br/>
| |
| - |
| |
| - | 剛体を$N$個の（質点と考えてよい）微小部分$P^i(i=1 \cdots N)$に分け、<br/>
| |
| - | その質量を$m_i$、位置ベクトルを$\vec{r}^i(x_i,y_i,z_i)$とする。<br/>
| |
| - | $P_i$が外部から受ける力を$\vec {F}^i$、<br/>
| |
| - | $P_i$ が剛体の他の部分$P_j(j\neq i)$ から受ける力(内力)を$\vec {F}^{ij}$とおく。<br/>
| |
| - | 後者は、剛体が変形しないよう、剛体の原子間に働かせる力に起因する。<br/>
| |
| - | この原子間の力は、原子の電荷による電気力と、<br/>
| |
| - | 原子同士が接近しすぎたときに作用する量子力学的力により生じる。<br/>
| |
| - | 作用・反作用の法則（運動の第3法則）から、$\vec F^{ij}=-\vec F^{ji}$ 。<br/>
| |
| - | さらに、剛体の２点間に働く内力の方向は、<br/>
| |
| - | その２点を結ぶ直線の方向と同じだと、仮定する。<br/>
| |
| - | =====各質点のニュートンの運動方程式 =====
| |
| - | 各質点ごとに、ニュートンの運動方程式を立てると、<br/>
| |
| - | $m_i\frac{d^2\vec r^i}{dt^2}=\vec F^i+\sum_{j\neq i}\vec F^{i,j} \quad (i=1 \cdots N)$ <br/>これを変形して<br/>
| |
| - | $\vec F^i=m_i\frac{d^2\vec r^i}{dt^2}-\sum_{j\neq i}\vec F^{i,j} \quad (i=1 \cdots N)$ $\qquad (1)$ <br/>
| |
| - | この式から、<br/>
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| - | 力$\vec F^i$の回転力$\vec N^i=\vec r^i \times \vec F^i$にかんする式を導こう。<br/>
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| - |
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| - | =====$\vec N^i=\vec r^i \times \vec F^i$にかんする式の誘導 =====
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| - | 式（１）の両辺に左側から、$\vec r^i$ のベクトル積を施すと、<br/>
| |
| - | $\vec N^i=\vec r^i \times \vec F^i
| |
| - | =\vec r^i \times (m_i\frac{d^2\vec r^i}{dt^2}-\sum_{j\neq i}\vec F^{i,j})
| |
| - | $ $(i=1 \cdots N) $ <br/>
| |
| - | ベクトル積の性質３と性質４により、<br/>
| |
| - | $=m_i\vec r^i \times \frac{d^2\vec r^i}{dt^2}-\sum_{j\neq i}\vec r^i \times\vec F^{i,j}$ $\qquad (2)$ <br/>
| |
| - | ここで、ベクトル積の性質８より<br/>
| |
| - | $\frac{d}{dt}(\vec r^i \times \frac{d \vec r^i}{dt})
| |
| - | = \frac{d \vec r^i}{dt} \times \frac{d \vec r^i}{dt}
| |
| - | +\vec r^i \times \frac{d^2\vec r^i}{dt^2}
| |
| - | =\vec r^i \times \frac{d^2\vec r^i}{dt^2}$ <br/>
| |
| - | なので、
| |
| - | $\vec N^i=m_i\frac{d}{dt}(\vec r^i \times \frac{d \vec r^i}{dt})
| |
| - | -\sum_i\vec r^i\times \vec F^{i,j} <br/>
| |
| - | = \frac{d}{dt}(\vec r^i \times m_i\frac{d \vec r^i}{dt})
| |
| - | -\sum_{j\neq i}\vec r^i\times \vec F^{i,j} \qquad (3)$ <br/>
| |
| - | 質点$P_i$の運動量を$\vec P^i$と書くと、<br/>
| |
| - | $P^i=m_i\vec v^i=m_i\frac{d\vec r^i}{dt}$なので、<br/>
| |
| - | $\vec N^i=\frac{d}{dt}(\vec r^i \times \vec P^i)
| |
| - | -\sum_{j\neq i} \vec r^i \times \vec F^{i,j} $ <br/>
| |
| - | 定義；'''角運動量'''(運動量のモーメントともいう）<br/>
| |
| - | 質点の位置ベクトルを$\vec r$、運動量を$\vec p$と書くとき、<br/>
| |
| - | $\vec l=\vec r \times \vec p$を,この質点の角運動量と呼ぶ。<br/>
| |
| - | これを用いると、<br/>
| |
| - | $\vec N^i=\frac{d\vec l^i}{dt}-\sum_{j\neq i} \vec r^i \times \vec F^{i,j} $
| |
| - | <br/>
| |
| - |
| |
| - | ===== 回転の運動方程式の導出 =====
| |
| - | 故に、<br/>
| |
| - | $\vec N=\sum_i\vec N^i=\frac{d\sum_i \vec l^i}{dt}-\sum_i \sum_{j\neq i} \vec r^i \times \vec F^{i,j} \qquad (4) $ <br/>
| |
| - | ここで、<br/>
| |
| - | $\sum_i \sum_{j\neq i} \vec r^i \times \vec F^{i,j}=\sum \sum_{i<j}\vec r^i \times \vec F^{i,j}+\sum \sum_{i>j}\vec r^i \times \vec F^{i,j} \qquad (5)$ <br/>
| |
| - | 式（４）の右辺の第２項の上付き添え字i,jを、それぞれ、j'と i'でおきかえられるので、<br/>
| |
| - | $ \sum \sum_{i>j}\vec r^i \times \vec F^{i,j}
| |
| - | =\sum \sum_{j'>i'}\vec r^{j'} \times \vec F^{j',i'}$ <br/>
| |
| - | 内力は作用反作用の法則が適用できると仮定しているので、<br/>
| |
| - | $\vec F^{j',i'}=-\vec F^{i',j'}$ 。この式を上の式の右辺に代入すると、<br/>
| |
| - | $ \sum \sum_{i>j}\vec r^i \times \vec F^{i,j}
| |
| - | =-\sum \sum_{j'>i'}\vec r^{j'} \times \vec F^{i',j'}$ <br/>
| |
| - | この式の右辺の和をとる変数i',j' を i,j におきかえると、<br/>
| |
| - | $\sum \sum_{i>j}\vec r^i \times \vec F^{i,j}=-\sum \sum_{i<j}\vec r^{j} \times \vec F^{i,j}$ <br/>
| |
| - | この式を、式（5）の右辺の第２項に代入して整頓すると、<br/>
| |
| - | $\sum_i \sum_{j\neq i} \vec r^i \times \vec F^{i,j}
| |
| - | =\sum \sum_{i<j}(\vec r^i - \vec r^{j}) \times \vec F^{i,j}$ <br/>
| |
| - | さらに、内力に関する第２の仮定により、$\vec r^i - \vec r^{j}$ と$\vec F^{i,j}$は同じ方向なので、ベクトル積の定義より、この項は、零となることが分かる。<br/>
| |
| - | 故に、式（４）の右辺の第２項は零となり、<br/>
| |
| - | $\vec N=\frac{d\sum_i \vec l^i}{dt} \qquad (6) $ <br/>
| |
| - | が得られる。全角運動量を$\vec L =\sum_i \vec l^i $とおけば、<br/>
| |
| - | 式（６）は、次のように書ける。<br/>
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| - |
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| - | '''命題；回転運動の関するオイラーの運動方程式'''<br/>
| |
| - | 剛体の内力に上述の2つの仮定を付ける。このとき、<br/>
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| - | 剛体に作用する全ての外部力の原点周りの力のモーメント$\vec N=\sum_i\vec N^i=\sum_i\vec r^i \times \vec F^i$と、<br/>
| |
| - | 全角運動量$\vec L =\sum_i \vec l^i =\sum_i \vec r^i \times \vec p^i$の間には、<br/>
| |
| - | $\vec N=\frac{d\vec L}{dt} \qquad $ （７）<br/> <br/>
| |
| - | この命題の導出までは詳しく述べたが、本テキストではこれ以上は深入りしない。<br/>
| |
| - | この先にも興味がある方は、次の記事をご覧ください。
| |
| - | *[[wikipedia_ja:オイラーの運動方程式 |ウィキペディア(オイラーの運動方程式)]]
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| - |
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| - | ==== 固定軸の周りの剛体の回転運動の方程式====
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| - | 回転運動の運動方程式から、任意の軸の周りの回転運動の方程式が簡単に導出できる。<br/>
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| - | ｚ軸周りの場合を例にとり、説明する。<br/>
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| - | ｚ軸周りの回転力は$T_{\vec e_z}=\vec N \cdot \vec e_z$なので、<br/>
| |
| - | 回転運動の方程式から<br/>
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| - | $T_{\vec e_z}=\vec N \cdot \vec e_z
| |
| - | =\frac{d\vec L}{dt} \cdot \vec e_z$<br/>
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| - | この式の右辺に,$L=\sum_i \vec r^i \times \vec p^i$ を代入すると<br/>
| |
| - | 右辺<br/>
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| - | $=\frac{d\sum_i \vec r^i \times \vec p^i}{dt}\cdot \vec e_z \qquad$ 微分の加法性から <br/>
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| - | $=(\sum_i \frac{d \vec r^i \times \vec p^i}{dt})\cdot \vec e_z \qquad$ 内積の加法性から <br/>
| |
| - | $=\sum_i(\frac{d \vec r^i \times \vec p^i}{dt}\cdot \vec e_z) \qquad$ ベクトル積の性質８から <br/>
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| - | $=\sum_i(\frac{dr^i}{dt}\times \vec p^i+\vec r^i \times \frac{d\vec p^i}{dt})\cdot \vec e_z$ $\qquad \vec p^i=m_i\frac{d\vec r^i}{dt} $を代入し、ベクトル積の性質を用いると、 <br/>
| |
| - | $=\sum_i(\vec r^i \times \frac{d^2 \vec r^i}{dt^2})\cdot \vec e_z$<br/>
| |
| - | 故に、<br/>
| |
| - | $T_{\vec e_z}=\sum_i(m_i\vec r^i \times \frac{d^2 \vec r^i}{dt^2})\cdot \vec e_z\qquad (1) $<br/>
| |
| - | 剛体はｚ軸の周りを回転するので、<br/>
| |
| - | その各点$P_i$(位置ベクトル$\vec r^i=\vec{OP_i}$）は、<br/>
| |
| - | ｚ軸と直交する平面上を、ｚ軸を中心とする円を描いて運動する。<br/>
| |
| - | この拘束条件を考慮して、<br/>
| |
| - | 時刻$t$の位置ベクトル$\vec r^i(t)$の座標成分を書きなおすと、<br/>
| |
| - | $\vec r^i(t)=(x^i,y^i,z^i)=(\hat{r}_i\cos\theta_i(t),\hat{r}_i\sin\theta_i(t),z^i) \qquad (2)$<br/>
| |
| - | ここで$\hat{r}_i$は、点$P_i$とｚ軸との距離、<br/>
| |
| - | $\theta(t)$は、$\vec r^i(t)$をｘｙ平面に正射影した像がｘ軸となす角度である。図参照。<br/>
| |
| - | 剛体につけておいた印$P_s$の位置ベクトル$\vec{OP_s}$を<br/>
| |
| - | ｘｙ平面に正射影した像がｘ軸となす角（回転角）$\phi$を用いると、<br/>
| |
| - | $\theta_i(t)=\phi(t)+\phi_i \qquad (3)$<br/>
| |
| - | （$\phi_i$は、$P_i$ごとに決まる、定数）と書ける。<br/>
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| - |
| |
| - | 式（１）の右辺を、式（２）を利用して、変形すると、<br/>
| |
| - | $=\sum_i m_i\left((\hat{r}_i\cos\theta_i(t),\hat{r}_i\sin\theta_i(t),z^i)
| |
| - | \times
| |
| - | \hat{r}_i(-\cos\theta_i\dot{\theta_i}^2-\sin\theta_i\ddot{\theta_i},
| |
| - | -\sin \theta_i \dot{\theta_i}^2 +\cos \theta_i\ddot{\theta_i}, 0) \right)\cdot \vec e_z $<br/>
| |
| - | $=\sum_i m_i\hat{r}_i\left((\hat{r}_i\cos\theta_i(t),\hat{r}_i\sin\theta_i(t),
| |
| - | z^i)
| |
| - | \times
| |
| - | (-\cos\theta_i\dot{\theta_i}^2-\sin\theta_i\ddot{\theta_i},
| |
| - | -\sin \theta_i \dot{\theta_i}^2 +\cos \theta_i\ddot{\theta_i}, 0) \right)_3$ <br/>
| |
| - | ベクトル積の性質６より、<br/>
| |
| - | $=\sum_i m_i\hat{r}_i$ <br/>
| |
| - | $\left(\hat{r}_i\cos\theta_i(t)
| |
| - | (-\sin\theta_i(t)\dot{\theta_i}(t)^2
| |
| - | +\cos\theta_i(t)\ddot{\theta_i}(t))
| |
| - | -\hat{r}_i\sin\theta_i(t)
| |
| - | (-\cos\theta_i(t)\dot{\theta_i}(t)^2
| |
| - | -\sin \theta_i(t)\ddot{\theta_i}(t) \right)$<br/>
| |
| - | $=\sum_i m_i(\hat{r}_i)^2\ddot{\theta_i}(t)$<br/>
| |
| - | ここで、$\theta_i(t)=\phi(t)+\phi_i$を代入すると<br/>
| |
| - | $=(\sum_i m_i(\hat{r}_i)^2)\ddot{\phi}(t)$<br/>
| |
| - | 以上により、<br/>
| |
| - | $T_{\vec e_z}=\vec N \cdot \vec e_z$ <br/>
| |
| - | $=(\sum_i m_i(\hat{r}_i)^2)\ddot{\phi}(t)\qquad (4)$<br/>
| |
| - | が得られた。これがｚ軸を固定軸とする剛体の回転運動の運動方程式である。<br/>
| |
| - | この方程式の変数$\phi$ は、一次元のスカラーなので、<br/>
| |
| - | 質点がなめらかに拘束され、直線上を運動するときの運動方程式<br/>
| |
| - | $F=m\ddot{x}$<br/>
| |
| - | と、対比させる。すると、<br/>
| |
| - | 質点に作用する力 $F$ ＜＝＝＝＞ 剛体に作用する回転力$T_{\vec e_z}=\vec N \cdot \vec e_z$<br/>
| |
| - | 質点の質量 $m$ ＜＝＝＝＞ $I=\sum_i m_i(\hat{r}_i)^2$<br/>
| |
| - | 質点の位置変数 $x(t)$ ＜＝＝＝＞ 剛体のｚ軸周りの回転角変数$\phi(t)$<br/>
| |
| - | 質点の速度 $\dot{x}=\frac{dx(t)}{dt}$ ＜＝＝＝＞$\dot{\phi}(t)$;剛体の角速度<br/>
| |
| - | 質点の運動量 $m\dot{x}$ ＜＝＝＝＞ $I\dot{\phi}$;剛体の角運動量<br/>
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| - |
| |
| - | という、対応関係があることが分かる。<br/>
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| - | ===== ｚ軸の周りの慣性モーメント =====
| |
| - | この対応関係に基づき、次の定義をする。
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| - | 定義；剛体の'''軸周りの慣性モーメント'''<br/>
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| - | 剛体の固定軸まわりの回転運動を考える。<br/>
| |
| - | 剛体の各微小部分$P_i$の質量を$m_i$,<br/>
| |
| - | 回転軸までの距離を$\hat{r}_i)$とする。このとき、<br/>
| |
| - | $I=\sum_i m_i(\hat{r}_i)^2$<br/>
| |
| - | のことを、剛体の軸周りの慣性モーメントと呼ぶ。<br/><br/>
| |
| - | この記号を使うと、ｚ軸を固定軸とする剛体の回転運動の運動方程式は、<br/>
| |
| - | $T_{\vec e_z}=\vec N \cdot \vec e_z$ <br/>
| |
| - | $\qquad $ $=I\ddot{\phi}(t)\qquad (4)$<br/>
| |
| - | と書ける。<br/>
| |
| - | '''剛体の回転の運動エネルギー'''<br/>
| |
| - | 剛体の各微小部分(質量$m_i$）の速度を $v_i$と書くと、<br/>
| |
| - | その運動エネルギーは $\frac{1}{2}m_i {v_i}^2,(i=1 \cdots n)$なので、<br/>
| |
| - | 剛体全体の運動エネルギーは、$K=\sum_{i}\frac{1}{2}m_i {v_i}^2$ <br/>
| |
| - | 回転運動している各微小部分の速度は、$v_i=\hat{r}_i\dot{\phi}$と書けるので、<br/>$K=\sum_{i}\frac{1}{2}m_i {\hat{r}_i}^2 {\dot{\phi} }^2=\frac{1}{2}I{\dot{\phi} }^2,\qquad (5)$ <br/>
| |
| - | '''物理振り子'''<br/>
| |
| - | 剛体は、重心を通らない水平軸の周りで、重力の作用を受け振動する。<br/>
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| - | これを物理振り子、あるいは実体振り子という。<br/>
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| - | *[[wikipedia_ja:振り子 |ウィキペディア(振り子)]]
| |
| - | 回転軸と垂直で、剛体の重心を通る平面を考え、<br/>
| |
| - | 回転軸とこの平面の交点を原点$O$、重心を$G$と記す。図参照。<br/>
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| - | 回転はなめらかで摩擦力は無視できるとする。<br/>
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| - | すると、回転軸から、この剛体が受ける力は、剛体をこの軸に支える作用を持つだけで、剛体の振動に何の影響も与えない。<br/>
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| - | そこで、剛体にかかる力は、重力だけと考えて良い。<br/>
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| - | ===== 慣性モーメントの計算 =====
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| - | この節は慣性モーメントの存在と計算法の初歩を、数学的にある程度厳密に紹介する。
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| - | <br/>
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| - | 大学の教養コース程度の数学を使うが、テキスト中で理解できるように説明する。<br/>
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| - | '''（１）準備；集合と分割'''<br/>
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| - | 集合論の初歩の知識は前提にして記述するので、<br/>
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| - | なじみのない方は、下記を参考に、<br/>
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| - | 集合の素朴な定義、集合の和集合や共通集合、集合の包含関係などについて学習してほしい。
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| - | *[[wikipedia_ja:集合 |ウィキペディア(集合）]]
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| - | 剛体$V$を、無限個の(３次元空間の)点の集まった集合と考える。<br/>
| |
| - | 剛体を、質点とみなせるほど小さいＮ個の小部分(部分集合)に分割し、それぞれにその[[wikipedia_ja:境界 (位相空間論) |境界]]も付け加える。それらに番号をふり、<br/>
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| - | $V_i(i=1,2,\cdots,N)$と名をつける。<br/>
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| - | 分割を記号で表すため、集合族(集合$V_i$を要素とする集合）$\Delta=\{V_1,V_2,\cdots,V_N\}$を用いる。<br/>
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| - | '''１次元の剛体(とても細い棒状の剛体）の場合'''<br/>
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| - | 剛体に重なる一次元座標$O-x$をいれると、<br/>
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| - | 剛体は$V=[a,b]$と書ける。<br/>
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| - | その分割は、区間の集合$\{V_i=[x_{i-1},x_i] \mid i=1,2,,,,n\} \quad $
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| - | である。<br/>
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| - | この分割に$\Delta$と名前をつけると、記号を使って<br/>
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| - | $\Delta=\{V_i=[x_{i-1},x_i] \mid i=1,2,,,,n\} $<br/>
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| - | と書ける。但し$x_0=a,x_n=b$、$x_{i-1} \leq x_i(i=1,2,,,n)$。<br/>
| |
| - | この場合、$V_i$の境界は$x_{i-1}$と$x_i$である。<br/>
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| - | $x_i(i=1,2,,,n)$を、この分割の分点という。<br/>
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| - | 全ての分点を小さいものから順に並べ、<br/>
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| - | 全ての隣り合う２つの分点で、<br/>
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| - | それらを両端とする区間を作ると、分割が再現する。<br/>
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| - | そこで分割とその分割の分点の集合とは同一とみなす。<br/>
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| - | $V_i$の一次元体積(長さのこと)は$v(V_i)=x_i-x_{i-1}$ である。<br/>
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| - |
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| - |
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| - | '''２次元の剛体(とても薄い板状の剛体）の場合'''<br/>
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| - | ２次元以上になると剛体の分割が難しくなる。<br/>
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| - | もっとも良くつかわれる方法は、<br/>
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| - | ２次元の直交座標をいれ、剛体$V$を含む２次元区間$I=[a,b]\times[c,d]=\{(x,y)\mid a\leq x \leq b,c\leq y\leq d\}$(長方形）を考え、<br/>
| |
| - | $V$の質量密度を、$V$の外部($=I-V=\{x\mid x\in I,x\notin V\}$;差集合)では質量密度を０として、$V$の代わりに$I$を用いて慣性モーメントを求める方法である。<br/>
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| - | 質量０ならば慣性モーメントは０なので、この扱いは何の問題も起こさない。<br/>
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| - | $I$ならば、一次元区間$[a,b]$と$[c,d]$の分割を使って、容易に矩形分割が出来る。<br/>
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| - | ただし、質量密度が、Ｖの外部で０となるため、その処理を正確に進める必要がおこる。<br/>
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| - | 剛体の外部にまで議論を広げず、剛体を直接分割して、慣性モーメントを求める方法もある。<br/>
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| - | 「Ｖの境界に２点をとり、それを結ぶ連続曲線をＶ内に引くと、Ｖは２つの領域に分けられる。この線を増やしていけば、Ｖは多くの小領域$V_i$に分割される。br/>
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| - | このとき我々は各$V_i$の２次元体積$v(V_i)$(面積のこと)を求めることが出来る。<br/>
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| - | 剛体$V$は$V_i,(i=1,2,\cdots N)$の[[wikipedia_ja:和集合 |和集合]]$\cup_{i=1}^N V_i$と等しくなる($V=\cup_{i=1}^N V_i$)。<br/>
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| - | 言い換えると、$\xi$が$V$の要素である($\xi \in G$と記す )ための必要十分条件は、$\xi$はある$V_i(i=1,2,\cdots N)$の要素であること。<br/>
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| - | また2つの分割小部分$V_i$と$V_j(i\neq j)$は[[wikipedia_ja:共通部分（数学） |共通部分]]を持たないか、共通部分は両者の境界に含まれる。<br/>
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| - | '''（２）慣性モーメントの近似値'''<br/>
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| - | 剛体$V$の慣性モーメントは、各$V_i$の質量$m_i$と回転軸までの距離$\hat{r}_i$を用いて、<br/>
| |
| - | $I=\sum_i m_i\hat{r}_i^2$<br/>
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| - | で定義してきた。<br/>
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| - | しかし、いくら細かく分割しても、小部分は大きさを持つため、<br/>
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| - | この分割小領域のどの点を選ぶかによって回転軸との距離$\hat{r}_i$は、変わってしまう。<br/>
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| - | そこで、空間の点$\xi$に対して、
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| - | $\hat{r}(\xi)$を,$\xi$と回転軸との距離をあたえる関数と定め、<br/>
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| - | 各$V_i$のなかから任意の一点$\xi_i$($V_i$の代表点と呼ぶ)を選びだすと、<br/>
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| - | $I^{\Delta}(\xi_1,,,\xi_n)=\sum_i m_i\hat{r}^2(\xi_i)$が、慣性モーメントの近似値と考えられる。<br/>
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| - | '''（３）慣性モーメントの近似値の収束'''<br/>
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| - | 慣性モーメントの近似値は代表点の選び方で変わってしまうが、分割を細かくしていくと、代表点のとり方によらず、一定の値$I$に収束するので、これが剛体の慣性モーメントと呼ぶのにふさわしいものとなる。<br/>
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| - | 何故、一定の値に収束するのか？<br/>
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| - | '''均質な細い棒状の剛体の場合'''<br/>
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| - | 説明を簡単にするため、細い棒状の剛体で説明する。<br/>
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| - | 剛体$V$は、ごく細い一様な質量密度の棒とする。長さを$l$、質量を$M$とすると、単位長さ当たりの質量は$\rho=M/l$。<br/>
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| - | 軸は棒と直角で、左端から$l_1$の場所$O$を通るとする。<br/>
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| - | $O$を原点とし、棒と同じ方向の数直線を考え、これを座標系として採用。<br/>
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| - | $V=[-l_1,l-l_1]$をｎ個の小区間$V_i=[x_{i-1},x_i]\quad(i=1,2,,,n) $に分割。ここで$x_{i-1} \leq x_i(i=1,2, n)$で$x_0=-l_1, x_n=l-l_1$<br/>
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| - | この分割に名前を付け、$\Delta=\{V_i \mid i=1,2,,,n\}$と記す。<br/>
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| - | $x_i (i=1,2,,,n)$を分割$\Delta$の分点と呼ぶ。<br/>
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| - | ・$V_i$の質量は$m_i=\rho v(V_i)=\rho (x_i-x_{i-1})$ <br/>
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| - | ・一次元の場合、関数$\hat{r}^2$は、$\hat{r}^2(\xi)={\xi}^2$<br/>
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| - | ・軸周りの慣性モーメントＩの分割$\Delta$とその代表点$\xi_i\in V_i(i=1,2,,,n)$に対応する近似値は、<br/>
| |
| - | $I^{\Delta}(\xi_1,,,\xi_n)=\sum_i m_i\hat{r}^2(\xi_i)
| |
| - | =\sum_i \rho(x_i-x_{i-1}){\xi_i}^{2}=\sum_i \rho{\xi_i}^{2}v(V_i)$<br/>
| |
| - | 関数$f$を、$y=f(x):=\rho x^2$で定義すると、<br/>
| |
| - | $=\sum_i f(\xi_i)v(V_i)=\sum_i f(\xi_i)(x_i-x_{i-1})$ <br/>
| |
| - | これは、数学では、関数$y=f(x)=\rho x^2$の$\Delta$にかんする'''リーマン和'''と呼ばれ,$y=f(x)$のグラフを、棒グラフで近似したときの棒グラフの作る面積(各角柱の面積和)であることが分かる。図参照。<br/>
| |
| - | $y=f(x)=\rho x^2$のグラフとｘ軸およびｙ軸と平行な直線$x=-l_1$、$x=l-l_1$で囲まれる部分の面積<br/>
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| - | を近似している。<br/>
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| - | 今後は、関数を明示したいときは$I^{\Delta,f}(\xi_1,,,\xi_n)$と書く。
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| - |
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| - |
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| - | '''慣性モーメントの近似値の不足近似値と過剰近似値による評価'''<br/>
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| - | $V$を分割して得られた小区間$V_i=[x_{i-1},x_i]$を考える。<br/>
| |
| - | 関数$y=f(x)=\rho x^2$をこの小区間上に限定した時、<br/>
| |
| - | 関数は、この区間上の点で最大値と最小値をとる。<br/>
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| - | 最小値を与える点を$\xi_{i}^m$,最大値を与える点を$\xi_{i}^M$、
| |
| - | 関数の最大値と最小値を、それぞれ、$m(f;V_i),M(f;V_i)$と書く。<br/>
| |
| - | すると、$V_i$の任意の点$\xi$ に対して、<br/>
| |
| - | $m(f;V_i)=f(\xi_{i}^m) \leq f(\xi) \leq M(f;V_i)=f(\xi_{i}^M)$ <br/>
| |
| - | 故に、<br/>
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| - | '''補題１'''<br/>
| |
| - | どのような代表点$\{\xi_i\}_{i}, (\xi_i \in V_i,i=1,2,,,n)$に対しても<br/>
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| - | $I_{m}(\Delta):=I^{\Delta}(\xi_{1}^m,,,\xi_{n}^m)=\sum_i m(f;V_i)v(V_i)
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| - | \leq
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| - | I^{\Delta}(\xi_1,,,\xi_n)=\sum_i f(\xi_i)v(V_i)
| |
| - | \leq
| |
| - | \sum_i M(f;V_i)v(V_i)
| |
| - | =I_{M}(\Delta):=I^{\Delta}(\xi_{1}^M,,,\xi_{n}^M) \qquad (1)$ <br/>
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| - | そこで、$I_{m}(\Delta)$を'''不足近似値'''、$I_{M}(\Delta)$を'''過剰近似値'''と呼ぶ。<br/>
| |
| - | これらも、関数$y=f(x)$に依存するので、明示したいときは、
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| - | $I_{m}(\Delta,f)$,$\quad I_{M}(\Delta,f)$と書く。<br/><br/>
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| - |
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| - |
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| - | '''分割の細分と慣性モーメントの評価式'''<br/>
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| - | '''定義；分割の細分'''<br/>
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| - | $V$の分割${\Delta}'$が分割$\Delta$の細分というのは、<br/>
| |
| - | $\Delta$の分点の集合$\{x_0,x_1,,,,x_n\}$が、<br/>
| |
| - | ${\Delta}'$の分点の集合$\{x'_0,x'_1,,,,x'_n'\}$に真に含まれることと定義する。<br/>
| |
| - | 記号でかけば、$\{x_0,x_1,,,,x_n\}\in \{x'_0,x'_1,,,,x'_n'\},
| |
| - | \{x_0,x_1,,,,x_n\}\neq \{x'_0,x'_1,,,,x'_n'\}$。
| |
| - | 記号では、$\Delta \leq {\Delta}'$と記す。<br/><br/>
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| - |
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| - |
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| - | '''補題２'''<br/>
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| - | $\Delta \leq {\Delta}'$という分割に対し、<br/>
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| - | $I_{m}(\Delta)
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| - | \leq I_{m}(\Delta')
| |
| - | \leq I_{M}(\Delta')
| |
| - | \leq I_{M}(\Delta) \qquad (2)$
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| - | <br/>
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| - | が成り立つ。 <br/>
| |
| - | （証明）$\Delta$の小区間$V_i=[x_{i-1},x_i]$が分割${\Delta}'$では、<br/>
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| - | $\{V'_j=[x_{i-1},x'_j],V'_{j+1}=[x'_j,x_i]$の２つに分割されたとする。<br/><br/>
| |
| - | すると、区間上の関数の最大値と最小値の定義から、
| |
| - | $m(f;V_i) \leq m(f;V'_j)\qquad$ $m(f;V_i) \leq m(f;V'_{j+1})$<br/>
| |
| - | $M(f;V_i) \geq M(f;V'_j)\qquad$ $M(f;V_i) \geq M(f;V'_{j+1})$<br/>
| |
| - | これらから、命題は成立することが分かる。<br/><br/>
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| - |
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| - | '''不足近似値の上限と過剰近似値の下限'''
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| - | 補題２から、分割の細分を繰り返していくと、その分割に対応する、<br/>
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| - | 不足近似値は、広義増加(増加するか、同じ値にとどまる）し、<br/>
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| - | 過剰近似値は、広義減少する。<br/>
| |
| - | これらの極限が一致すれば、補題１から、<br/>
| |
| - | 分割に対応する慣性モーメント近似値が、代表点に無関係に定まることになる。<br/>
| |
| - | そこで色々な分割に対応する不足近似値のなかの最大値と過剰近似値の最小値を求めることが、重要になる。しかし一般の関数に対してはこれらは存在しないことが示せる。<br/>
| |
| - | そこで最大値に近い性質を持つ上限と最小値に近い下限という概念を利用する。
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| - | '''定義；上界と下界'''<br/>
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| - | ${\bf R}$を、全ての実数を要素とする集合とし、$A$をその部分集合とする。<br/>
| |
| - | 実数$u$が$A$の上界(upper bound)とは、任意の$a \in A$に対して、$a \leq u$がなりたつこと。<br/>
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| - | 実数$l$が$A$の下界(lower bound)とは、任意の$a \in A$に対して、$l \leq a$がなりたつこと。<br/>
| |
| - | $U_A$を$A$の上界をすべて集めた集合、$L_A$を$A$の上界をすべて集めた集合とする。<br/>
| |
| - | $U_A$が空集合$\emptyset$でない（すなわち、$A$の上界が少なくとも一つ存在する）とき、<br/>
| |
| - | $A$は'''上に有界'''であるといい、<br/>
| |
| - | $L_A\neq \emptyset$の時、$A$は'''下に有界'''であるという。<br/>
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| - | 上に有界で、下にも有界ならば、'''有界'''という。<br/>
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| - |
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| - | '''実数の連続の公理'''
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| - | 以下の性質は、色々な極限の存在の根拠を与えるもので、実数の持つ最も重要な性質の一つである。<br/>
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| - | $A \subset {\bf R}$とする。<br/>
| |
| - | もし、$U_A \neq \emptyset$ならば、$U_A$は、最小元を持つ。<br/>
| |
| - | これを$A$の'''上限(supremum)'''あるいは'''最小上界(least upper bound)'''という。<br/>
| |
| - | もし、$L_A \neq \emptyset$ならば、$L_A$は、最大元を持つ。<br/>
| |
| - | これを$A$の'''下限(infimum)'''あるいは'''最大下界(greatest lower bound)'''というという。<br/>
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| - |
| |
| - | 補題３<br/>
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| - | $u$が$A(\subset {\bf R})$ の上限となるための必要十分条件は、<br/>
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| - | １）$u$は$A$の上界。すなわち任意の$a\in A$にたいして$a \leq u$ <br/>
| |
| - | ２）$x<u$である任意の$x$は$A$の上界ではない。すなわち、$x<a$となる$a\in A$が存在。<br/>
| |
| - | ３）$A$が最大値を持つ場合には、上限は最大値と一致する。<br/>
| |
| - | 同様に、$l$が$A$ の下限となるための必要十分条件は、<br/>
| |
| - | １）$l$は$A$の下界。すなわち任意の$a\in A$にたいして$l\leq a$ <br/>
| |
| - | ２）$l<x$である任意の$x$は$A$の下界ではない。すなわち、$a<x$となる$a\in A$が存在。<br/>
| |
| - | ３）$A$が最小値を持つ場合には、下限は最小値と一致する。<br/>
| |
| - | $A$ の上限を$\sup A$、下限を$\inf A$と書く。<br/><br/>
| |
| - | 証明は、上限、下限の定義から、明らかなので省略する。<br/>
| |
| - | 例；$A=(0,1)$のとき、$\sup A=1$,$\inf A=0$。<br/>
| |
| - | これらは、ともに$A$の要素でないので、<br/>
| |
| - | 上限１は$A$の最大元(最大値)ではなく、下限０は$A$の最小元(最小値)ではない。<br/>
| |
| - | $A=[0,1]$のとき、$\sup A=1$,$\inf A=0$。<br/>
| |
| - | これらは、ともに$A$の要素なので、<br/>
| |
| - | 上限は最大限であり、下限は最小限となる。<br/>
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| - |
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| - | 補題４．
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| - | $A \subset B \subset {\bf R}$で、$B$は有界集合とする。<br/>
| |
| - | このとき、$\inf B \leq \inf A \leq \sup A \leq \sup B$<br/>
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| - | 証明は容易である。<br/><br/>
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| - |
| |
| - | 関数$y=f(x)$が連続でない時は、区間上で最大値や最小値を取らないことがある。
| |
| - | この場合も考慮して、最大値を上限、最小値を下限に置き換えて、$m(f;V_i)=\inf\{f(x)\mid x\in V_i\},M(f;V_i)=\sup \{f(x)\mid x\in V_i\}$で定義すれば、
| |
| - | 有界関数に対して、これらは常に定義され、今までの議論はすべて成り立つ。
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| - |
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| - |
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| - | ''' ２つの分割の共通の細分 '''<br/>
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| - | 分割$\Delta$の分点の集合$\{x_j \mid j=1,2,,,m\}$と、分割${\Delta}'$ の分点の集合$\{x'_j \mid j=1,2,,,n\}$の和集合を分点とする分割を$\Delta \vee {\Delta}'$と書く。<br/>
| |
| - | すると新しい分割は<br/>
| |
| - | $\Delta \leq \Delta\vee {\Delta}' \qquad $、
| |
| - | ${\Delta}' \leq \Delta\vee {\Delta}' \quad $<br/>
| |
| - | を満たす。これを用いて次の補題を証明する。<br/>
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| - |
| |
| - | 補題５<br/>
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| - | $f$を区間$V=[a,b]$上の有界実数値関数($\{f(x)\mid x\in V\}$が${\bf R}$の有界集合)とする。<br/>
| |
| - | $V=[a,b]$の分割を全て集めて作った集合を$\mathscr{D}(V)$と書く。<br/>
| |
| - | すると、<br/>
| |
| - | １）任意の$\Delta,{\Delta}'\in \mathscr{D}(V)$に対して、
| |
| - | $I_m(f,\Delta) \leq I_M(f,{\Delta)}')$<br/>
| |
| - | ２）集合$\{I_m(f,\Delta) \mid \Delta \in \mathscr{D}(V)\}$は上に有界、<br/>
| |
| - | 集合$\{I_M(f,\Delta) \mid \Delta \in \mathscr{D}(V)\}$は下に有界<br/>
| |
| - | ３）$\mathscr{s}(f):=\sup\{I_m(f,\Delta) \mid \Delta \in \mathscr{D}(V)\}$と<br/>
| |
| - | $\mathscr{S}(f):=\inf\{I_M(f,\Delta) \mid \Delta \in \mathscr{D}(V)\}$は存在し、$\mathscr{s}(f) \leq \mathscr{S}(f)$ <br/>
| |
| - | 証明；<br/>
| |
| - | １）$\Delta \leq \Delta\vee {\Delta}' \qquad $ なので、補題２から、<br/>
| |
| - | $\{I_m(f,\Delta)
| |
| - | \leq I_m(f,\Delta\vee {\Delta}')
| |
| - | \leq I_M(f,\Delta\vee {\Delta}')
| |
| - | \leq \{I_M(f,{\Delta}') $<br/>
| |
| - | ２）１）で証明した不等式で、分割${\Delta}'$ は固定する。<br/>
| |
| - | すると全ての分割 $\Delta$に対して、$I_m(f,\Delta) \leq I_M(f,{\Delta)}')$なので<br/>
| |
| - | 集合$\{I_m(f,\Delta) \mid \Delta \in \mathscr{D}(V)\}$は、上界$I_M(f,{\Delta)}')$を持ち、上に有界である。<br/>
| |
| - | 後者も同様にして下に有界であることが示せる。<br/>
| |
| - | ３）従って、実数の連続性の公理から、<br/>
| |
| - | 集合$\{I_m(f,\Delta) \mid \Delta \in \mathscr{D}(V)\}$は上限$\mathscr{s}(f)$をもち、<br/>
| |
| - | 集合$\{I_Mm(f,\Delta) \mid \Delta \in \mathscr{D}(V)\}$は下限$\mathscr{S}(f)$をもつ。<br/>
| |
| - | 上限は、上界の中の最小値なので、<br/>
| |
| - | $\mathscr{s}(f)\leq I_M(f,{\Delta)}')$
| |
| - | この式は任意の${\Delta)}'$について成立するので、<br/>
| |
| - | $\mathscr{s}(f)$は、集合$\{I_M(f,\Delta) \mid \Delta \in \mathscr{D}(V)\}$の下界である。下限$\mathscr{S}(f)$は、下界のなかの最大値なので$\mathscr{s}(f) \leq \mathscr{S}(f)$を得る。<br/>
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| - |
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| - | '''補題２'''<br/>
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| - | 分割の系列,
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| - | ${\Delta}^{1} \leq {\Delta}^2 \leq,,,\leq {\Delta}^i \leq,,,,,$を考える。<br/>
| |
| - | すると、$ I_{m}({\Delta}^1)\leq I_{m}({\Delta}^2) \leq ,,,,,\leq I_{m}({\Delta}^i) \leq ,,,,,$(非減少数列）で、極限<br/>
| |
| - | $\lim_{i\to \infty}I_{m}({\Delta}^i)$ <br/>
| |
| - | に収束する。<br/>
| |
| - | また数列$ \{I_{m}({\Delta}^i\}_{i=1}^{\infty}$は非増加で、極限<br/>
| |
| - | $\lim_{i\to \infty}I_{M}({\Delta}^i)$ <br/>
| |
| - | に収束し、<br/>
| |
| - | $\lim_{i\to \infty}I_{m}({\Delta}^i) \leq \lim_{i\to \infty}I_{M}({\Delta}^i)$
| |
| - | <br/>
| |
| - | 証明
| |
| - | 補題１から、
| |
| - | 数列$\{I_{m}({\Delta}^i) \mid i=1.2,3,,,,,\}$は非減少数列で、上から$I_{M}({\Delta}_1)$でおさえられている。<br/>
| |
| - | また、数列$\{I_{M}({\Delta}^i) \mid i=1.2,3,,,,,\}$は非増加数列で、下から$I_{m}({\Delta}^1)$でおさえられている。<br/>
| |
| - | すると、[[wikipedia_ja:単調実数列の収束 |単調実数列の収束定理]]により、<br/>
| |
| - | これらの数列は極限を持つ。
| |
| - | さらに、$I_{m}({\Delta}^i) \leq I_{M}({\Delta}^i)\quad (i=1,2,,,)$なので、 <br/>その極限は、$\lim_{i\to \infty}I_{m}({\Delta}^i) \leq \lim_{i\to \infty}I_{M}({\Delta}^i)$ 証明終わり。<br/>
| |
| - |
| |
| - | 補題３<br/>
| |
| - | ${\Delta}^1 \leq {\Delta}^2\leq,,,\leq {\Delta}^i \leq,,,,,$とする。<br/>
| |
| - | さらに、${\Delta}^i $の各小区間${V^i}_j\quad(j=1,2,,,,)$の長さの最大値$d({\Delta}^i)$を０に近づけていくと、$\lim_{i\to \infty}I_{m}({\Delta}^i) = \lim_{i\to \infty}I_{M}({\Delta}^i)$となる。<br/>
| |
| - | 証明<br/>
| |
| - | $I_{M},I_{m}$の定義から、<br/>
| |
| - | $I_{M}(\Delta)-I_{m}(\Delta)=\sum_{i=1}^{n}\left(f(\xi_{i}^M)-f(\xi_{i}^m)\right)(x_i-x_{i-1})$<br/>
| |
| - | $f(x)=\rho x^2$なので<br/>
| |
| - | $=\sum_{i=1}^{n}(\rho (\xi_{i}^M)^2-\rho (\xi_{i}^m)^2)(x_i-x_{i-1})$<br/>
| |
| - | $\{\xi_{i}^M,\xi_{i}^m\}=\{x_{i-1},x_{i}\}$なので<br/>
| |
| - | $=\sum_{i=1}^{n}\rho |{x_{i}}^2-{x_{i-1}}^2|(x_i-x_{i-1})
| |
| - | =\rho \sum_{i=1}^{n} |x_{i}+x_{i-1}|(x_i-x_{i-1})(x_i-x_{i-1})$<br/>
| |
| - | $x_i(i=1,2,,,n)$は、剛体$V=[-a,l-a]$の点なので、$a$と $l-a$の大きいほうを$L$とおくと、<br/>
| |
| - | $\leq \rho 2L \sum_{i=1}^{n} (x_i-x_{i-1})(x_i-x_{i-1})$<br/>
| |
| - | 分割$\Delta=\{[x_{i-1},x_i] \mid i=1,2,,,n\}$の径$d(\Delta)$を、
| |
| - | $\{x_{i}-x_{i-1}\}_1^n$の最大値で定義すると、<br/>
| |
| - | $\leq 2\rho L d(\Delta) \sum_{i=1}^{n}(x_i-x_{i-1})
| |
| - | = 2\rho L d(\Delta) (x_n-x_0)= 2\rho Lld(\Delta)$<br/>
| |
| - | 故に、<br/>
| |
| - | $I_M-I_m \leq I_{M}({\Delta}^i)-I_{m}({\Delta}^i)
| |
| - | \leq 2\rho Lld({\Delta}^i) \quad (i=1,2,,,,)$<br/>
| |
| - | $\lim_{i \to \infty}d({\Delta}^i)=0$なので<br/>
| |
| - | $I_M-I_m=0$ が得られる。<br/>
| |
| - |
| |
| - | 補題４<br/>
| |
| - | 分割の系列,${\Delta}^1, {\Delta}^2,,, {\Delta}^i ,,,$が、<br/>
| |
| - | $\lim_{i\to \infty}d({\Delta}^i)=0$を満たすならば、<br/>
| |
| - | $\lim_{i\to \infty}\left(I_{M}({\Delta}^i)-I_{m}({\Delta}^i)\right)=0$ <br/>
| |
| - | 証明；<br/>
| |
| - | ${\Delta}^i=\{V^{i}_k=[x^{i}_{k-1}, x^{i}_k] \mid i=1,2,3,,,\} $と表現しておく。<br/>
| |
| - | すると$d({\Delta}^i)$の定義から、全ての$k$に対して<br/>
| |
| - | $0 \leq x^{i}_k-x^{i}_{k-1} \leq d({\Delta}^i)$ <br/>
| |
| - | $I_{M}({\Delta}^k)-I_{m}({\Delta}^k)$は、定義より、<br/>
| |
| - | $=\sum_{k} (M(f;V^{i}_k)-m(f;V^{i}_k))(x^{i}_k -x^{i}_{k-1})$<br/>
| |
| - | $f(x)=\rho x^2$なので<br/>
| |
| - | ・$0$ が $V^{i}_{k_0}$に含まれるとき$m(f;V^{i}_{k_0}))=0$<br/>
| |
| - | また、$M(f;V^{i}_k) \leq M(f;V)$ 。
| |
| - | 故に$M(f;V^{i}_{k_0})-m(f;V^{i}_{k_0})\leq M(f;V)$<br/>
| |
| - | ・$k\neq k_0$のとき、$V^{i}_k=[x^{i}_{k-1}, x^{i}_k]$上で$f(x)=\rho x^2$は単調関数なので、この区間上の最大値と最小値は、端点$x^{i}_{k-1}, x^{i}_k$上でとる。<br/>
| |
| - | $M(f;V^{i}_{k})-m(f;V^{i}_{k})=|f(x^{i}_{k-1})-f(x^{i}_{k})|
| |
| - | =\rho|(x^{i}_{k-1})^2-(x^{i}_{k})^2|$<br/>
| |
| - | $=\rho|x^{i}_{k-1}+x^{i}_{k}|(x^{i}_{k}-x^{i}_{k-1})$<br/>
| |
| - | $x^{i}_{k}\in V=[-a,l-a](i,k=1,2,3,,,)$ なので、$a,l-a$の最大値を$L$とおくと
| |
| - | <br/>
| |
| - | $\leq 2\rho L d({\Delta}^i)$<br/>
| |
| - | ・さらに、$x^{i}_k-x^{i}_{k-1} \leq d({\Delta}^i)$なので<br/>
| |
| - | $I_{M}({\Delta}^k)-I_{m}({\Delta}^k)$ <br/>
| |
| - | $=\sum_{k\neq k_0} (M(f;V^{i}_k)-m(f;V^{i}_k))(x^{i}_k -x^{i}_{k-1})
| |
| - | +(M(f;V^{i}_{k_0})-m(f;V^{i}_{k_0}))(x^{i}_{k_0} -x^{i}_{k_0-1}) $ <br/>
| |
| - | $\leq
| |
| - | 2\rho L d({\Delta}^k)\sum_{k\neq k_0}(x^{i}_k -x^{i}_{k-1})+M(f;V)d({\Delta}^i)$ <br/>
| |
| - | $\leq (2\rho L l+M(f;V))d({\Delta}^i)$<br/>
| |
| - | 故に、<br/>
| |
| - | $0 \leq M(f;V^{i}_{k})-m(f;V^{i}_{k}) \leq (2\rho L l+M(f;V))d({\Delta}^i)$<br/>
| |
| - | 補題の仮定から、$\lim_{i\to \infty}d({\Delta}^i)=0$なので、
| |
| - | $0 \leq \lim_{i\to \infty} \leq M(f;V^{i}_{k})-m(f;V^{i}_{k}) \leq (2\rho L l+M(f;V))\lim_{i\to \infty}d({\Delta}^i)=0$ <br/>
| |
| - | これで証明できた。<br/>
| |
| - |
| |
| - | 補題５<br/>
| |
| - | ある値$I$が存在して、<br/>
| |
| - | 任意の分割の列${\Delta}^1,{\Delta}^2,,,{\Delta}^i,,,$が
| |
| - | $\lim_{i\to \infty}d({\Delta}^i)=0$を満たせば、<br/>
| |
| - | $\lim_{i\to \infty}I_{m}({\Delta}^i)=\lim_{i\to \infty}I_{M}({\Delta}^i)=I$<br/>
| |
| - | これより、どんな代表点 ${{\xi}^i}_j \in {V^i}_j$を選んでも、<br/>
| |
| - | $\lim_{i\to \infty}I^{{\Delta}^i}({{\xi}^i}_1,{{\xi}^i}_2,,,,)=I$<br/>
| |
| - | <br/>
| |
| - | 証明；<br/>
| |
| - | １）$I$ の候補の決定<br/>
| |
| - | 分轄の系列で、${\Delta'}^1 \leq {\Delta'}^2\leq,,,\leq {\Delta'}^i \leq,,,,,$
| |
| - | かつ$\lim_{i\to \infty}d({\Delta'}^i)=0$を満たすものを、考える。<br/>
| |
| - | すると補題２から、<br/>
| |
| - | $\lim_{i\to \infty}I_{m}({\Delta'}^i)$
| |
| - | $\lim_{i\to \infty}I_{M}({\Delta'}^i)$ <br/>
| |
| - | が存在する。<br/>
| |
| - | 補題４から、<br/>
| |
| - | $\lim_{i\to \infty}\left(I_{M}({\Delta'}^i)-I_{m}({\Delta'}^i)\right)=0$<br/>
| |
| - | 故に、$\lim_{j\to \infty}I_{m}({\Delta'}^j)=\lim_{j\to \infty}I_{M}({\Delta'}^j)$<br/>
| |
| - | この極限を$I$とおく。<br/>
| |
| - | ２）任意の自然数$i$に対して$I_{m}({\Delta}^i) \leq I \leq I_{M}({\Delta}^i)$を示す。<br/>
| |
| - | 分割${\Delta}^i$の分点に、分割${\Delta'}^j$ の分点を加えて作った分割を${{\Delta}^i}\and {{\Delta'}^j}$と書く。<br/>
| |
| - | すると新しい分割は<br/>
| |
| - | $d({{\Delta}^i}\and {{\Delta'}^j} )\leq d({\Delta'}^j)$ と<br/>
| |
| - | ${\Delta}^i \leq {{\Delta}^i}\and {{\Delta'}^j} \quad (j=1,2,3,,,)$と、<br/>
| |
| - | ${\Delta'}^j \leq {{\Delta}^i}\and {{\Delta'}^j} \quad (j=1,2,3,,,)$と<br/>
| |
| - | ${{\Delta}^i}\and {{\Delta'}^j} \leq {{\Delta}^i}\and {{\Delta'}^{j+1}}\quad (j=1,2,3,,,)$<br/>
| |
| - | を満たす。<br/>
| |
| - | 補題１から、<br/>
| |
| - | $I_{m}({\Delta}^i) \leq I_{m}({{\Delta}^i}\and {{\Delta'}^{j}})
| |
| - | \leq I_{M}({{\Delta}^i}\and {{\Delta'}^{j}})
| |
| - | \leq I_{M}({\Delta}^i)\quad (j=1,2,3,,,,)\qquad (1) $<br/>
| |
| - | ここで、<br/>
| |
| - | $I_{m}({\Delta'}^j)
| |
| - | \leq I_{m}({{\Delta}^i}\and {{\Delta'}^{j}})
| |
| - | \leq I_{M}({{\Delta}^i}\and {{\Delta'}^{j}})
| |
| - | \leq I_{M}({\Delta}^i)\quad (j=1,2,3,,,,)$<br/>
| |
| - | この両辺のｊに関する極限をとると、<br/>
| |
| - | $\lim_{j\to \infty}I_{m}({{\Delta}^i}\and {{\Delta'}^{j}})
| |
| - | =\lim_{j\to \infty}I_{M}({{\Delta}^i}\and {{\Delta'}^{j}})
| |
| - | =I $ <br/>
| |
| - | そこで（１）式で $\lim_{j\to \infty}$をとると
| |
| - | $I_{m}({\Delta}^i) \leq I \leq I_{M}({\Delta}^i) \qquad (2)$を得る。<br/>
| |
| - | ３）補題４から<br/>
| |
| - | $\lim_{i\to \infty}\left(I_{M}({\Delta}^i)-I_{m}({\Delta}^i)\right)=0$なので、 <br/>
| |
| - | （２）式と合わせて、
| |
| - | $\lim_{i\to \infty}\left(I_{M}({\Delta}^i)=\lim_{i\to \infty}I_{m}({\Delta}^i)\right)=I$
| |
| - | を得る。証明終わり。<br/>
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| - |
| |
| - | 慣性モーメントの近似値が、代表点の選び方に関係なく、ある値$I$に収束することが証明できた。<br/>
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| - |
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| - |
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| - | ======慣性モーメントの算出 ======
| |
| - | 細長い棒$V$の、軸まわりの慣性モーメントを具体的に計算しよう。
| |
| - | 軸は棒と直角で、左端から$l_1$の場所$O$を通るとする。<br/>
| |
| - | $O$を原点とし、棒と同じ方向の数直線を考え、これを座標系として採用。<br/>
| |
| - | $V=[-{l_1},l-l_1]$<br/>
| |
| - | この区間をｎ等分して得られる点列,<br/>
| |
| - | ${x^n }_0=-l_1, {x^n }_1={-l_1]+l/n, {x^n }_i={-l_1}+i(1/n),,,{x^n }_n=l-{l_1}$<br/>
| |
| - | を分点とする分割を${\Delta}^n$と記す。すると、<br/>
| |
| - | ${\Delta}^n=\{{V^n}_j=[{x^n}_{j-1},{x^n}_j] \mid j=1,2,,,n\}$ <br/>
| |
| - | $\{{\Delta}^n \mid n=2,,,,n\}$という分割の列は、$\lim_{n\to\infty} d({\Delta}^n)=\lim_{n\to\infty}\frac{l}{n}=0$を満たすので、補題５より、どんな代表点${\xi}^n}_j\in {V^n}_j$を選んでも、<br/>
| |
| - | $\lim_{n\to \infty}I^{{\Delta}^n}({{\xi}^n}_1,{{\xi}^n}_2,,,,)=I$となる。<br/>
| |
| - | そこで、${\xi}^n}_j={x^n}_j=-l_1+j(1/n) \quad (n=2,3,,,,),(j=1,2,,,,n)$
| |
| - | この代表点を用いた慣性モーメントの近似値は次のようになる。<br/>
| |
| - | $I^{{\Delta^n}}({x^n}_1,{x^n}_2,,,,{x^n}_n)
| |
| - | =\sum_j f({x^n}_j)v({V^n}_j)
| |
| - | =\sum_j f(-{l_1}+j(1/n))\frac{l}{n}
| |
| - | =\rho\sum_{j=1}^{n} (-{l_1}+j(1/n))^2\frac{l}{n} $ <br/>
| |
| - | $\sum_{j=1}^{n} j=\frac{1}{2}n(n+1),\quad \sum_{j=1}^{n} j^2=\frac{1}{6}n(n+1)(2n+1)$を利用して、この式を計算すると、<br/>
| |
| - | $=\rho l ({l_1}^2-{l_1}l\frac{n+1}{n}+\frac{l^2}{6} \frac{n+1}{n} \frac{2n+1}{n}$<br/>
| |
| - | $\rho=M/l$なので、<br/>
| |
| - | $=M({l_1}^2-{l_1}l\frac{n+1}{n}+\frac{l^2}{6} \frac{n+1}{n} \frac{2n+1}{n}$<br/>
| |
| - | 故に、<br/>
| |
| - | $I=\lim_{n\to \infty}I^{{\Delta^n}}({x^n}_1,{x^n}_2,,,,{x^n}_n)
| |
| - | =M({l_1}^2-{l_1}l+\frac{l^2}{3})$<br/>
| |
| - |
| |
| - | ======区間の分割に対応する、関数$y=f(x)$のリーマン和とリーマン積分 ======
| |
| - | 慣性モーメントは、関数$y=f(x)=\rho x^2$のグラフとｘ軸およびｙ軸と平行な２本の直線のつくる図形の面積になることを利用して、その面積が存在することを示した。<br/>
| |
| - | 一般の関数$y=f(x)$に対しても、<br/>
| |
| - | そのグラフとｘ軸およびｙ軸と平行な直線$x=a$、$x=b$で囲まれる部分の面積<br/>
| |
| - | の近似値を考えることが出来る。<br/>
| |
| - | 議論は、慣性モーメントの場合と同じように進めることが出来る。<br/>
| |
| - | 記号は、数学で使われる記号に変えて、簡単に説明する。<br/>
| |
| - | 区間$I=[a,b]$の分割を$\Delta=\{I_1,I_2,\cdots,I_n\}$,$I_i=[x_{i-1},x_i]\quad (i=1,2,,,n),x_0=a,x_n=b$ とする。<br/>
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| - |
| |
| - | この分割による'''リーマン和'''を次式で定義する。これは慣性モーメントの場合、その近似値$I^{\Delta}(\xi_1,,,\xi_n)$に相当。<br/>
| |
| - | '''$S(f,\Delta,\{\xi_i\}_{i=1}^{n})=\sum_i f(\xi_i)v(I_i)=\sum_i f(\xi_i)(x_i-x_{i-1})\quad$''' ここで、$\xi \in I_i,i=1,2,,,,n$である。<br/>
| |
| - | これは、$y=f(x)$のグラフの作る面積を、長方形の面積の和で、近似したもの。<br/><br/>
| |
| - | 分割を細かくした時、代表点$\xi\in I_i$に無関係な値に収束するならば、その値が
| |
| - | $y=f(x)$のグラフの作る面積であると考えられる。そこで、この極限を$y=f(x)$のグラフの作る面積であると定義する。
| |
| - | $y=f(x)=\rho x^2$の場合、リーマン和は、<br/>
| |
| - | 分割$\Delta$に対応する慣性モーメントＩの近似値<br/>
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| - | $I^{\Delta}(\xi_1,,,\xi_n)$に等しい。<br/>
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| - |
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| - |
| |
| - | '''定義；リーマン可積分''' <br/>
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| - | もし、ある実数$\alpha$が存在して、$I_i$の代表点$\xi_i\quad(i=1,2,,,n)$の選び方によらず、<br/>
| |
| - | $\lim_{d(\Delta) \to 0}S(f,\Delta,\{\xi_i\})=\alpha $ <br/>
| |
| - | であるとき、$f$は$I$上で'''（リーマン)可積分'''であるという。<br/>
| |
| - | $\alpha$を$f$の$I$上での'''リーマン積分'''と呼び、<br/>
| |
| - | $\alpha=\int_{I}f=\int_{I}f(x)dx$ <br/>
| |
| - | などと書く。<br/><br/>
| |
| - | 慣性モーメントの項で説明したように、関数$y=f(x)=\rho x^2$は$I$上でリーマン可積分である。<br/><br/>
| |
| - |
| |
| - | この積分の定義から、積分に関する重要な性質が導かれる。<br/>
| |
| - | 定理（積分の線形性）<br/>
| |
| - | $f, g \quad$を、区間$I$上で定義された、任意の実数値関数であり、<br/>
| |
| - | $c, d \quad$を任意の実数とする。<br/>
| |
| - | このとき、<br/>
| |
| - | （１）$f,\quad g \quad$が$I$上で可積分ならば、$cf+dg \quad$も$I$上で可積分<br/>
| |
| - | （２）このとき、$ \int_{I}(cf+dg)=c\int_{I}f+d\int_{I}g $<br/><br/>
| |
| - |
| |
| - | 証明；リーマン和の定義から、区間$I$の任意の分割$\Delta=\{I_1,,,,I_n\} $と
| |
| - | 分割区間の任意の代表点$\xi\in I_i(i=1,2,,,,n) $に対して、<br/>
| |
| - | $S(cf+dg,\Delta,\{\xi_i\}_{i=1}^{n})
| |
| - | =cS(f,\Delta,\{\xi_i\}_{i=1}^{n})
| |
| - | +dS(g,\Delta,\{\xi_i\}_{i=1}^{n}) \qquad (1)$<br/>
| |
| - | $f,\quad g \quad$は可積分なので、その定義から、<br/>
| |
| - | $\lim_{d(\Delta) \to 0}S(f,\Delta,\{\xi_i\})=\int_{I}f $<br/>
| |
| - | $\lim_{d(\Delta) \to 0}S(g,\Delta,\{\xi_i\})=\int_{I}g $<br/>
| |
| - | (1)式の両辺の極限$\lim_{d(\Delta) \to 0}$ をとろう。 <br/>
| |
| - | 右辺の極限<br/>
| |
| - | $=\lim_{d(\Delta) \to 0}
| |
| - | \left(cS(f,\Delta,\{\xi_i\}_{i=1}^{n})
| |
| - | +dS(g,\Delta,\{\xi_i\}_{i=1}^{n}\right) $ <br/>
| |
| - | 極限の性質から、<br/>
| |
| - | $=c\lim_{d(\Delta) \to 0}S(f,\Delta,\{\xi_i\}_{i=1}^{n})
| |
| - | +d\lim_{d(\Delta) \to 0}S(g,\Delta,\{\xi_i\}_{i=1}^{n} $ <br/>
| |
| - | $=c\int_{I}f+d\int_{I}g $<br/>
| |
| - | 従って（１）式の左辺の極限$ \int_{I}(cf+dg)$ も存在して、右辺の極限と一致する。
| |
| - | 証明終わり。<br/><br/>
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| - |
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| - | ======関数$f$の原始関数を用いて$ \int_{I}f$を算出する ======
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| - | '''均質な薄い板状の剛体の場合'''<br/>
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| - | 薄い板状で均質(単位面積当たりの質量$\rho$が一定）な剛体で、回転軸が剛体に垂直である場合を例に、<br/>
| |
| - | $I^{\Delta}$が一定の値$I$に収束する理由を説明しよう。右図参照のこと。<br/>
| |
| - | $\Delta=(V_1,V_2,\cdots,V_N)$；剛体の任意の分割<br/>
| |
| - |
| |
| - | $m_i=\rho v(V_i)$;ここで、$v(V_i)$は$V_i$の2次元体積(面積のこと)<br/>
| |
| - | 剛体と回転軸の交点$O$から、$V_i$の点$\xi$(今後$\xi\in V_i$ と書く )までの距離$\hat{r}(\xi)=\|\vec{O\xi}\|$の最小値を$l_{i}^m=\hat{r}(\xi^m)$、最大値を$l_{i}^M=\hat{r}(\xi^M)$と記す。<br/>
| |
| - | ここで、$\xi^m $は$V_i$のなかで点$O$との距離が最も小さい点<br/>
| |
| - | $\xi^M $は$V_i$のなかで点$O$との距離が最も大きい点。<br/>
| |
| - | すると、$V_i$の中からどんな代表点$\xi_i$と選んでも、<br/>
| |
| - | $l_{i}^m=\hat{r}(\xi_{i}^m)=\|\vec{O\xi_{i}^m}\|
| |
| - | \leq
| |
| - | \hat{r}(\xi_i)=\|\vec{O\xi_i}\|
| |
| - | \leq
| |
| - | \hat{r}(\xi_{i}^M)=\|\vec{O\xi_{i}^M}\| (i=1,2,,,N)$<br/>
| |
| - | これらを使って、慣性モーメントの近似式<br/>
| |
| - | $I^{\Delta}=\sum_i m_i\hat{r}^2(\xi_i)=\rho\sum_i \hat{r}^2(\xi_i)v(V_i)$<br/>
| |
| - | を下と上から評価すると、<br/>
| |
| - | $s_{\Delta}=\rho\sum_i \|\vec{O\xi_{i}^m}\|^{2} v(V_i)$<br/>
| |
| - | $\leq
| |
| - | I^{\Delta}=\rho\sum_i \|\vec{O\xi_i}\|^{2}v(V_i)$<br/>
| |
| - | $\leq
| |
| - | S_{\Delta}=\rho\sum_i \|\vec{O\xi_{i}^M}\|^{2} v(V_i) \qquad (1) $<br/>
| |
| - | 故に、<br/>
| |
| - |
| |
| - | $0
| |
| - | \leq
| |
| - | S_{\Delta}-s_{\Delta}
| |
| - | =\rho\sum_i (\|\vec{O\xi_{i}^M}\|^{2}- \|\vec{O\xi_{i}^m}\|^{2})v(V_i)
| |
| - | \qquad (2) $<br/>
| |
| - |
| |
| - | 上式の右辺を上から評価しよう。<br/>
| |
| - | $\|\vec{O\xi_{i}^M}\|^{2}- \|\vec{O\xi_{i}^m}\|^{2}
| |
| - | =(\|\vec{O\xi_{i}^M}\|- \|\vec{O\xi_{i}^m}\|)(\|\vec{O\xi_{i}^M}\|+ \|\vec{O\xi_{i}^m}\|)$<br/>
| |
| - | ここで、<br/>
| |
| - | $ \|\vec{O\xi_{i}^M}\|- \|\vec{O\xi_{i}^m}\| $
| |
| - | $\leq $
| |
| - | $\| \vec{O\xi_{i}^M}-\vec{O\xi_{i}^m} \|$<br/>
| |
| - | $=\| \vec{\xi_{i}^m \xi_{i}^M} \|$
| |
| - | $=\|\xi_{i}^M-\xi_{i}^m \| $<br/>
| |
| - | である。<br/>
| |
| - | 定義；有界集合の径<br/>
| |
| - | $V_i$の径$d(V_i)$を,<br/>
| |
| - | $V_i$の任意の2要素$\xi,{\xi}' $間の距離$\|\xi-{\xi}'\| $の最大値<br/>
| |
| - | で定義する(記号表示では,$d(V_i)=max_{\xi,{\xi}'\in V_i}\|\xi-{\xi}'\|$<br/>
| |
| - | すると、<br/>
| |
| - | $\|\vec{O\xi_{i}^M}-\vec{O\xi_{i}^m}\| \leq d(V_i)$ <br/>
| |
| - | さらに剛体は有限の大きさなので、ある正数$L$が存在して、すべての剛体の要素$\xi$は$\|\vec{O\xi}\|\leq L$を満たす。<br/>
| |
| - | このため、$\|\vec{O\xi_{i}^M}\|+ \|\vec{O\xi_{i}^m}\| \leq 2L$<br/>
| |
| - | これらを使って(2)式の右辺を評価すると<br/>
| |
| - | $0
| |
| - | \geq
| |
| - | S_{\Delta}-s_{\Delta}
| |
| - | \leq \sum_i 2L\rho d(V_i)v(V_i)
| |
| - | \qquad $<br/>
| |
| - | 分割$\Delta={V_1,,,,V_N}$の径$d(\Delta)$を、<br/>
| |
| - | $d(V_i),(i=1,2,,,N)$の最大値で定義すると、<br/>
| |
| - | 上式から、
| |
| - | $0
| |
| - | \geq
| |
| - | S_{\Delta}-s_{\Delta}
| |
| - | \leq \sum_i 2L\rho d(V_i)v(V_i)
| |
| - | \leq 2L\rho d(\Delta)\sum_i v(V_i)
| |
| - | =2L\rho d(\Delta) v(G)
| |
| - | \qquad (3) $<br/>
| |
| - | これより、<br/>
| |
| - | $\lim_{d(\Delta)\to 0}(S_{\Delta}-s_{\Delta})=0$ $\qquad (4) $<br/>
| |
| - | 最後に、分割の仕方に関係ない、実数$I$が存在して、$\lim_{d(\Delta)\to 0}s_{\Delta})=I$ が存在することを示そう。
| |
| - | これが言えれば、(4)式から$\lim_{d(\Delta)\to 0}S_{\Delta})=\lim_{d(\Delta)\to 0}s_{\Delta})=I$が言え、<br/>
| |
| - | (1)式から 慣性モーメントの近似式<br/>
| |
| - | $I^{\Delta}=\rho\sum_i \|\vec{O\xi_i}\|^{2}v(V_i)$が<br/>
| |
| - | 代表点$\xi_i$の選び方に無関係に、<br/>
| |
| - | $\lim_{d(\Delta)\to 0}S_{\Delta})=I$が導かれる。<br/>
| |
| - |
| |
| - | 定義；分割の細分<br/>
| |
| - | 剛体$V$の２つの分割$\Delta,{\Delta}'$を考える。<br/>
| |
| - | ${\Delta}'={V'_1,V'_2,,,,V'_{N'}}$が$\Delta={V_1,V_2,,,,V_N}$の細分とは、<br/>
| |
| - | ${\Delta}'$のどの要素$G'i(i=1,2,,,N')$も、$\Delta$のある要素$Gj(j=1,2,,,N)$に含まれることを言う。<br/>
| |
| - | 記号では、$\Delta\leq {\Delta}'$と記す。<br/>
| |
| - | 定義；２つの分割の最小の共通細分<br/>
| |
| - | $V$の２つの分割$\Delta=\{V_1,V_2,,,,V_N\}$と${\Delta}'=\{V'_1,V'_2,,,,V'_{N'}\}$に対して、<br/>
| |
| - | $\Delta \lor {\Delta}'$とは、$\{V_i \cap V'_j \mid i=1,2,,,N,j-1,2,,,N'\}$という分割のこと。<br/>
| |
| - |
| |
| - | 補助命題<br/>
| |
| - | 剛体$V$の２つの分割$\Delta,{\Delta}'$を考える。<br/>
| |
| - | （１）$\Delta \leq \Delta \lor {\Delta}'$,${\Delta}' \leq \Delta \lor {\Delta}'$（２）$\Delta\leq {\Delta}'$ならば<br/>
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| - | $s_{\Delta}\leq s_{{\Delta}'}\leq S_{{\Delta}'}\leq S_{\Delta}$
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| - | この考え方を正確に展開して得られる数学が（リーマン）積分とよばれる分野である。<br/>
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| - | ==== てこの原理と力のモーメント====
| |
| - | てこの原理については、
| |
| - | *[[wikipedia_ja:てこ|ウィキペディ（てこ）]]
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| - |
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| - | ==== 作用線の定理====
| |
| - | 剛体の場合、作用線に沿って力の作用点を移動しても、力の作用は変わらない。何故かは、考えてみましょう。<br/>
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| - | *[[wikipedia_ja:作用線の定理|ウィキペディア（作用線の定理）]]
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| - |
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| - | === 剛体のつり合い===
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| - | いくつかの力が作用し、剛体が静止したままであるか、<br/>
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| - | 重心が等速直線運動を続け、重心の周りの回転が変化しない場合に、剛体（に作用している力）は釣り合っているという。
| |
| - |
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| - | == 気体や液体の圧力と浮力==
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| | = CAIテスト = | | = CAIテスト = |
| | | | |
| | *<span class="pops"> [[cai_ja:GENPHY00010002|CAIテストのページへ（新しいWindowが開きます）]] </span> | | *<span class="pops"> [[cai_ja:GENPHY00010002|CAIテストのページへ（新しいWindowが開きます）]] </span> |
質点が投げ出された場所を原点とし、飛んでいく方向に地面と水平に引いた半直線をx軸の正の側に、地面と直角で上方に向かう半直線をｙ軸の正の側とする座標を定める。図参照。
空気抵抗を無視すれば、質点に作用する力は、地球からの重力だけである。この力は、質点の質量を$M$,重力加速度を$g$とすると、質点の位置に関係なく常に、$\vec F=(o,-Mg)$である。
投げ上げた瞬間を時刻$t=0$とおくと、質点の初期位置は$\vec{r}(0)=(0,0)$,$\quad$ 初期速度は$\vec{v}(0)=(u\cos{\theta},u\sin{\theta})$
惑星の軌道面をxy平面にし、太陽をその原点にとる。円運動の半径を$r$,
太陽と時刻$t$における惑星を結ぶ線分が、x軸となす角度を$\theta =\theta(t)$とおく。
惑星の加速度；$\vec{\alpha}(t)=d\vec{v}(t)/dt=r(d^2\theta(t)/dt^2)(-\sin\theta(t),\cos\theta(t))$
$+r(d\theta(t)/dt)(-\cos\theta(t)\frac{ d\theta(t)}{dt},-\sin\theta(t)\frac{ d\theta(t)}{dt} )$
$= r(d^2\theta(t)/dt^2)(-\sin\theta(t),\cos\theta(t))-r( \frac{d\theta(t)}{dt})^2( \cos\theta(t), \sin\theta(t)) $
惑星に働く力；万有引力の法則より、太陽の方向に向いた、大きさ$GMm/r^2$の力なので
$\vec{F}(t)=-(GMm/r^2)(\cos\theta(t),\sin\theta(t))$
と表せる。
この力が、惑星の運動を変化させ、上述の加速度を生じさせたのだから、運動の第2法則$\quad m\vec{\alpha}(t)=\vec{F}(t)\quad$より、
$mr(d^2\theta(t)/dt^2)(-\sin\theta(t),\cos\theta(t))-mr( \frac{d\theta(t)}{dt})^2( \cos\theta(t), \sin\theta(t)$
$ =-(GMm/r^2)(\cos\theta(t),\sin\theta(t))$
変形すると、
$mr(d^2\theta(t)/dt^2)(-\sin\theta(t),\cos\theta(t))$
$ =(mr(\frac{d\theta(t)}{dt})^2-GMm/r^2)( \cos\theta(t), \sin\theta(t)) \qquad ------ \qquad (1)$
$(-\sin\theta(t),\cos\theta(t))$ と$( \cos\theta(t), \sin\theta(t))$は直交するベクトルなので、(1)式が成立する必要十分条件は、
$d^2\theta(t)/dt^2=0 \qquad ------ \qquad (2)$,
$mr(\frac{d\theta(t)}{dt})^2-GMm/r^2=0 \qquad ------ \qquad (3)$
である。
(2)式から、角速度$\omega(t)=\frac{d\theta(t)}{dt}=\omega_{0}$（定数）が
(3)式から、$mr(\frac{d\theta(t)}{dt})^2=GMm/r^2$が
得られる。
これらより、惑星は等角速度
$\Large{\omega_{0}=\pm\sqrt{GM/r^3}}$ $\qquad ------ \qquad $ (4)
で太陽の周りを回転することが分かり、ケプラーの第2法則が得られた。
ベクトル$\vec a,\vec b$の内積$ \vec a \cdot \vec b $は、$\|\vec{a}\|\|\vec{b}\|
\cos\theta$で定義する。
ここで、$\theta$は、ベクトル$\vec a,\vec b$のなす角($0\le \theta \le \pi$ )である。
力を受けた時の物体の運動は直線とは限らないが、運動の軌跡を細かく区切って眺めると、線分に近いので、物体の変位は、ごく短い線分をつなぎ合わせたものと考える。すると各線分毎に仕事を計算しそれをたせば、全体の仕事量を求めることができる。
仕事の定義$W=\|\vec F\|\|\vec s\| \cos\theta$から、仕事の単位は、力の大きさ$\|\vec F\|$の単位と長さ$\|\vec s\|$の単位を掛けたものになる($ \cos\theta$ は無単位なので )。
MKSA単位系では、力の大きさの単位は$N$(ニュートン）、長さの単位は$m$（メートル）なので、仕事の単位は$Nm$ となる。
これを$J$(ジュール）と呼ぶ。$J=Nm$である。
